后L施工技術(shù)第4卷第24期CONSTRUCTION2014年8月貝雷片承重變形分析常永健中交一公局海威公司北京101119摘要:本文結(jié)合實(shí)際工程中用貝雷片搭設(shè)大型蓋梁支架的使用情況,通過對(duì)支架的受力和變形的計(jì)算以及與實(shí)際毅據(jù)的比較,從而得出產(chǎn)生貝雷片變形的幾方面原因以及如何避免貝雷片的變形采取的一些措施。關(guān)鍵詞:貝雷片支架;變形;計(jì)算;措施中圖分類號(hào):S605+2文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A、工程實(shí)際情況四川省棋盤關(guān)(陜川界)至廣元公路是二連浩特至河口國(guó)道主干線((Z40)和北京至昆明國(guó)家高速公路四川境的最北段,接陜西境內(nèi)在建的寧強(qiáng)至棋盤關(guān)高速公路,位于本標(biāo)段內(nèi)樓房溝特大橋的52°~55蓋梁為跨二專路大型蓋梁,由于上跨二專路且凈空較小,而該二專路又是四川連接西北、華北與西南地區(qū)的重要樞紐和進(jìn)出川的唯一通道,所以該路段車流量非常之大,隔三差五就出現(xiàn)堵車情況,經(jīng)過項(xiàng)目領(lǐng)導(dǎo)和技術(shù)組的討論,決定在此段的蓋梁施工采用沒有附加支撐體系的拼裝貝雷片梁,一方面減少了安全隱患,增高了安三、變形及沉降分析全系數(shù);另一方面貝雷片的受力相對(duì)合理,適合大跨徑均布荷載影響支架變形及沉降的主要因素有:①支架在荷載作用下的彈性壓縮;②沙筒在荷載作用下的非彈性壓縮;③貝雷片的安裝過程中構(gòu)件間的間隙造成的沉降由于變形及沉降最大發(fā)生在1#墩和2#墩之間的跨中,因此,只對(duì)l#和2#墩之間的跨中的沉降及變形進(jìn)行預(yù)測(cè)。支架在荷載作用下的彈性壓縮,即為主梁在此處的最大撓度,選取四排中的最不利一排55#蓋梁支撐體系作為計(jì)算模型1、荷載計(jì)算1)蓋梁設(shè)計(jì)為C40鋼筋預(yù)應(yīng)力混凝土139.1m3,取蓋梁容重26kNm3,蓋梁混凝土的重力:C於=139.1*26=36166KN2)鋼筋、鋼絞線設(shè)計(jì)為:G鋼=196KN。3)模板,工字鋼、方木及貝雷片:G=2885KN+1768KN=4653KN4)施工人員、施工材料和振搗荷載:G=1*3395*15+2*3395*1.5=1528KN、支架搭設(shè)方案5)總荷載G=G+C鋼+C+G=4430.7KN?？缍Ｂ返纳w梁支撐體系6)均布荷載q=G/=130.5KN/m采用剪力銷配合貝雷片安裝。2、彎矩和內(nèi)力計(jì)算雷片采用雙層加強(qiáng)弦桿,在1)建立計(jì)算模型老108國(guó)道上進(jìn)行組裝,組裝按均布荷載計(jì)算完畢后,對(duì)二專線進(jìn)行交通管制,用50吊車在二專路一側(cè)吊起安裝貝雷片,貝雷片安裝在直徑為14cm、長(zhǎng)380cm的355n鋼棒上,鋼棒兩邊用特制加寬小抱箍抱住鋼棒,再用對(duì)拉螺桿拉住貝2)計(jì)算彎矩雷片,防止貝雷片不穩(wěn)定,貝雷片上放置縱向12工字鋼長(zhǎng)4m間距為q=130.5KN/30cm,再工字鋼上放置15×10m的方木長(zhǎng)6m間距12cm,方木上方安裝2.5cm厚的竹膠板底模。因?yàn)樯w梁底面寬1.5m,兩側(cè)多出2.5m鋪上中國(guó)煤化工竹膠板作為工人操作平臺(tái),用白色的防護(hù)網(wǎng)將貝雷片梁下方整個(gè)包裹CNMHG起來,并在操作平臺(tái)兩側(cè)搭設(shè)2米高護(hù)欄網(wǎng)防止高空墜物分配系數(shù)N2=3/11.9(3/119+3/165)=0.581第4卷第24期施工技術(shù)2014年8月CONSTRUCTIONIN2=3/16.5/(3/119+3/16.5)=0.419Qmax=12947KN<6T]=1470KN,安全系數(shù)為114將2#固定后得:M2’=q8=130.5*16.52/8=441l/8=130.5*11.978=-2310Mp分配彎矩:M2=-(M21+M23)*0.581=-1238.2MpaM2=2310-1238.2=-3548.2MpaM3=-q/2=-819.2Mpa3)計(jì)算跨中撓度E=2.1*10Mpa,I=4*1154868cm261Mpofmax=5q384E=1.29cm<1650/400=4lcm,符合要求。355n4、變形沉降量分析沙筒在荷載作用下的非彈性壓縮,對(duì)于該壓縮量沒有可參考的文25997N0獻(xiàn),在此根據(jù)經(jīng)驗(yàn)判斷取δ1=5mm。彎矩圖在考慮該支架的總體變形中,認(rèn)為支架在荷載作用下的非彈性壓查結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊(cè)縮δ1是整個(gè)平行下降的,所以由跨中向兩側(cè)分配時(shí),僅將fmax按二跨中16.5m段內(nèi)最大彎矩=2597Mpa,119m段內(nèi)最大彎矩次拋物線進(jìn)行,拋物線方程為6x=4·8·X·(L-X)3)計(jì)算剪力其中:δx——距左支點(diǎn)x的沉降變形值;Q1左=q1=130.5*2=261KN,查表Q1右=-0.5563*130.5*119X—距左支點(diǎn)的距離8639KNL—一此跨長(zhǎng);Q2左=0.8337*130.5*119=12947KN,Q2右=-0.6929*130.5*119=-δ——跨中沉降變形值,此處為fax。076KN根據(jù)上述計(jì)算內(nèi)容,貝雷片支架在此最大跨各點(diǎn)沉降變形預(yù)計(jì)值3071*130.5*11.9=4769KN,Q3右=-130.5*3.55=詳見表1463.3KN表1各點(diǎn)沉降變形預(yù)測(cè)值78|16.9152|1.79.35433N5、沉降變形實(shí)測(cè)值測(cè)點(diǎn)布置情況見圖1,觀測(cè)值詳見表2。剪力圖3、驗(yàn)證托架穩(wěn)圖1沉降變形測(cè)點(diǎn)分布圖(mm1)剪力銷驗(yàn)證表2各個(gè)觀測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)沉降值(mm)剪=1294.70.5/2=1294.7KN/mMm=-q2=-161.8Mpa<]=170MPa,安全系數(shù)為1.06測(cè)點(diǎn)121m=12941213140):42m1+100n,安全系數(shù)為實(shí)測(cè)3314162325151745對(duì)照表1和表2,在跨中最大變形沉降為25mm,預(yù)測(cè)值為179mm。2)貝雷片驗(yàn)證二者相差7.lmm,而在支點(diǎn)處與預(yù)測(cè)值相差不大。說明貝雷片構(gòu)件間間Mmax=3548.2Mpa<4]=6240MPa,安全系數(shù)為1.76隙的存在也會(huì)影響到支架的一定沉降,導(dǎo)致跨中撓度加大。因此,對(duì)Qmax=1294.7KN>4T]=980KN于類似的貝雷片支架,一定要注意盡量消除構(gòu)件間的間隙,從而減小所以在原有兩排貝雷片的基礎(chǔ)上,在剪力不符合要求的位置增加對(duì)支架變形沉降的影響排貝雷片,以提高貝雷片的抗剪強(qiáng)度。四、結(jié)語對(duì)于上述采用貝雷片作為主梁的支撐體系,一方面要對(duì)支架的受力進(jìn)行分析,保證各項(xiàng)指標(biāo)都滿足支架材料承重要求,另一方面要引起對(duì)貝雷片構(gòu)件間間隙的產(chǎn)生對(duì)支架沉降變形造成的影響的重視,尤其是經(jīng)過多次使用而不注重保養(yǎng)的貝雷片,有可能經(jīng)過長(zhǎng)時(shí)間的銹蝕或者損壞而使構(gòu)件間隙變大,如果不考慮這方面的影響,最終將會(huì)給工程的施工埋下不可估計(jì)的隱患大H三交