第28卷第5期發(fā)電設(shè)各Vol 28, No 52014年9月POWER EQUIPMENTSept. 2014旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器的應(yīng)用顧強(qiáng)(陜西國華錦界能源有限責(zé)任公司,陜西神木719319)摘要:針對固定式暖風(fēng)器存在的風(fēng)阻大送風(fēng)機(jī)和一次風(fēng)機(jī)電耗高、暖風(fēng)器出口風(fēng)溫達(dá)不到設(shè)計(jì)要求暖風(fēng)器及疏水系統(tǒng)振動嚴(yán)重等問題提出采用旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器的解決方案。實(shí)踐證明:和固定式暖風(fēng)器相比,這種旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器徹底解決了原暖風(fēng)器存在的問題,且設(shè)備可靠性好,節(jié)能效果明顯。關(guān)鍵詞:空氣預(yù)熱器;風(fēng)阻;風(fēng)溫;振動;旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器中圖分類號:TK223.34文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A文章編號:1671-086X(2014)05-0376-06Application of Rotary Air HeaterGu QiangShaanxi Guohua Jinjie Energy Co, Ltd. Shenmu 719319, Shaanxi Province, China)Abstract: To solve the problems existing in fixed type air heaters, such as high air resistance, highpower consumption of both the forced draft fan and primary air fan, failure of outlet temperature toachieve design requirement, serious vibration existing in the air heater and water drainage system, etc,asolution is proposed by adopting rotary type air heaters. Results show that above problems can becompletely solved by substituting the fixed type air heater with rotary type air heater, in which case highreliability of equipment and obvious effect of energy conservation will be obtainedKeywords: air preheater: air resistance: air temperature; vibration; rotary type air heater采用固定式暖風(fēng)器提高空氣預(yù)熱器綜合錦能公司鍋爐采用SG2093/17.5M910型冷端溫度的鍋爐機(jī)組,雜物在暖風(fēng)器換熱管翅亞臨界參數(shù)控制循環(huán)∏形汽包爐,每臺鍋爐配2片沉積而無法及時清理,引起暖風(fēng)器阻力增臺三分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器。為減輕空氣預(yù)熱大、風(fēng)機(jī)電耗升高、加熱風(fēng)溫不能達(dá)到設(shè)計(jì)值、器冬季低溫腐蝕,在空氣預(yù)熱器冷端和送風(fēng)機(jī)暖風(fēng)器及疏水系統(tǒng)振動,嚴(yán)重時甚至導(dǎo)致風(fēng)機(jī)次風(fēng)機(jī)之間的垂直風(fēng)道布置有蒸汽暖風(fēng)器,加喘振、空氣預(yù)熱器壓差上升、機(jī)組降負(fù)荷等一熱進(jìn)入空氣預(yù)熱器的冷風(fēng)。系列影響電廠安全和經(jīng)濟(jì)效益的事故發(fā)生。1.1暖風(fēng)器雜物堵塞因此解決暖風(fēng)器雜物堵塞對火電廠鍋爐機(jī)組為滿足空氣預(yù)熱器入口風(fēng)溫要求,暖風(fēng)器需安全穩(wěn)定運(yùn)行和提高電廠的經(jīng)濟(jì)效益具有重保證足夠的換熱面積,一般采用小片距鋼鋁復(fù)合要的現(xiàn)實(shí)意義。翅片管(換熱管片距為3.2mm)。風(fēng)機(jī)運(yùn)行過程陜西國華錦界能源有限責(zé)任公司(簡稱錦能中吸入風(fēng)道的飛絮及細(xì)小雜物沉積附著在換熱公司)為解決固定式暖風(fēng)器堵塞,采用一種新型管翅片表面,隨時間的延長,雜物在翅片管表面旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器,并在3號鍋爐進(jìn)行試驗(yàn)。試驗(yàn)表沉積增多,減少了空氣流通面積,暖風(fēng)器空氣側(cè)明:這種新型的旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器有效地解決了固定式壓差增大,阻力增大。該機(jī)組投產(chǎn)初期這一情況暖風(fēng)器存在的各種問題。筆者就原暖風(fēng)器存在的問題進(jìn)行分析,介紹錦能公司采取的旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)尤為嚴(yán)重,在清潔狀況下暖風(fēng)器空氣側(cè)壓差為器解決措施,并對改造效果進(jìn)行總結(jié)。350Pa左右;當(dāng)暖風(fēng)器翅片管表面發(fā)生雜物堆積時,壓差最高曾達(dá)到3700Pa,嚴(yán)重影響機(jī)組及系1原暖風(fēng)器存在的問題統(tǒng)的安全運(yùn)行。收稿日期:2013-1205中國煤化工作者簡介:顧強(qiáng)(1967—),男,高級工程師,主要從事火力發(fā)電企業(yè)管理工作CNMHGE-mail:036323@ghepc.com第5期顧強(qiáng):旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器的應(yīng)用·377近年隨著電廠環(huán)境的極大改善,暖風(fēng)器因雜物堵塞的周期延長,但一直無法徹底根除次風(fēng)暖風(fēng)器出口風(fēng)溫1.2風(fēng)機(jī)電流偏大暖風(fēng)器因雜物堵塞,其壓差上升,系統(tǒng)阻力增大,為適應(yīng)機(jī)組負(fù)荷需要,風(fēng)機(jī)所需功率增加。次風(fēng)機(jī)入口風(fēng)溫投產(chǎn)之初,送風(fēng)機(jī)電流在600MW工況下約為68A(電壓等級10kV);機(jī)組投運(yùn)數(shù)月后,相同負(fù)荷下,風(fēng)機(jī)電流增加近25A,廠用電率急劇上升012-12-2600:00:00012-12-2700:00:00日期及時刻暖風(fēng)器不堵塞和堵塞時風(fēng)機(jī)電流見圖1a)一次風(fēng)溫加熱情況17.0次風(fēng)機(jī)電流次風(fēng)暖風(fēng)器出口風(fēng)溫送風(fēng)機(jī)入口風(fēng)溫42.8送風(fēng)機(jī)電流12-12-26000000日期及時刻12-12-2700:00:00)二次風(fēng)溫加熱情況2012-06-070000002012-06-08000000日期及時刻a)不堵塞時圖2固定式暖風(fēng)器加熱風(fēng)溫1.5機(jī)組被迫限負(fù)荷一次風(fēng)機(jī)電流由于在低溫季節(jié)進(jìn)入空氣預(yù)熱器的冷風(fēng)溫度一直不能達(dá)到設(shè)計(jì)值,空氣預(yù)熱器冷端換熱元件低溫腐蝕嚴(yán)重,空氣預(yù)熱器壓差升高,送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)電流均出現(xiàn)上升,因而導(dǎo)致機(jī)送風(fēng)機(jī)電流組長期不能滿負(fù)荷運(yùn)行,只能維持在520MW左右?？諝忸A(yù)熱器壓差及風(fēng)機(jī)電流見圖3和圖42012-05-1400:00:002012-05-1500:00:00日期及時刻(b)堵塞時圖1運(yùn)用固定式暖風(fēng)器時風(fēng)機(jī)電流空氣預(yù)熱器1.3風(fēng)機(jī)喘振因風(fēng)道阻力增加,風(fēng)機(jī)流量-壓頭特性曲線發(fā)生變化,風(fēng)機(jī)進(jìn)入不穩(wěn)定工作區(qū)域,出現(xiàn)喘振空氣預(yù)熱器現(xiàn)象。為確保機(jī)組和設(shè)備安全機(jī)組被迫降負(fù)荷出口二次風(fēng)壓行。該機(jī)組曾出現(xiàn)因?yàn)榕L(fēng)器壓差大引起的2013-12-3109:48:472014-01-0109:48:47日期及時刻風(fēng)機(jī)喘振,導(dǎo)致機(jī)組被迫將運(yùn)行負(fù)荷限制在420a)空氣預(yù)熱器壓差正常MW左右1.4加熱風(fēng)溫達(dá)不到設(shè)計(jì)要求氣預(yù)熱器根據(jù)設(shè)計(jì)要求,進(jìn)入空氣預(yù)熱器的冷一次風(fēng)氣預(yù)熱器入口二次風(fēng)壓溫為30℃,二次風(fēng)溫為23℃;而暖風(fēng)器投運(yùn)后冷一次風(fēng)溫實(shí)際為12℃,二次風(fēng)溫實(shí)際為8℃低于設(shè)計(jì)值。暖風(fēng)器加熱后的實(shí)際風(fēng)溫值見圖2。導(dǎo)致加熱風(fēng)溫不能達(dá)到設(shè)計(jì)值原因有:(1)異2013-01-250741:152013-01-2607:41:15物沉積阻礙了空氣和鋁翅片熱交換;(2)暖風(fēng)器中國煤化工有效換熱面積沒有達(dá)到設(shè)計(jì)值。CNMHG378·發(fā)電設(shè)各第28卷風(fēng)機(jī)能耗增加、空氣預(yù)熱器電流波動的重要引風(fēng)機(jī)電流原因。139.6次風(fēng)機(jī)電流(3)暖風(fēng)器疏水角度偏小或疏水聯(lián)箱設(shè)計(jì)不合理、下排換熱管底部管口淹沒在疏水中、疏水排放不順暢是導(dǎo)致暖風(fēng)器及疏水系統(tǒng)振動和換關(guān)風(fēng)機(jī)電流熱管開裂泄漏的直接原因,同時也是導(dǎo)致疏水溫2013-12-3109:48:472014-01-0109:48:4日期及時刻度高的重要原因。(a)送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)電流空氣預(yù)熱器壓差正常)(4)換熱管蒸汽量分配不均也是導(dǎo)致暖風(fēng)器及疏水系統(tǒng)振動的重要原因。引風(fēng)機(jī)電流132一次風(fēng)機(jī)電流3解決措施3.1采用可轉(zhuǎn)動暖風(fēng)器60b送風(fēng)機(jī)電流借鑒風(fēng)門擋板的工作原理,設(shè)計(jì)可轉(zhuǎn)動暖風(fēng)2013-01-2507:41:152013-01-260741:15日期及時刻器,它由換熱組件和殼體支撐件組成,其中換熱b)送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)電流(空氣預(yù)熱器壓差異常)組件由進(jìn)出口聯(lián)箱、換熱管、進(jìn)氣管、疏水管、框圖4風(fēng)機(jī)電流架等組成,換熱組件通過軸承支撐在風(fēng)道殼1.6暖風(fēng)器疏水溫度高體上。在低溫季節(jié),為提高進(jìn)入空氣預(yù)熱器的冷風(fēng)暖風(fēng)器投用時冷風(fēng)和換熱組件交叉換熱;暖溫度,進(jìn)汽量增大。由于翅片表面雜物泥積阻風(fēng)器退出使用時,換熱組件轉(zhuǎn)動90°,冷風(fēng)從換熱礙冷空氣和鋁翅片熱交換,換熱不充分,大量蒸組件表面平行掠過,暖風(fēng)器阻力降低;暖風(fēng)器發(fā)汽熱量被疏水帶走,導(dǎo)致疏水溫度高。運(yùn)行顯生堵塞時,換熱組件轉(zhuǎn)動180°將雜物沉積面轉(zhuǎn)動示:開大進(jìn)汽量時疏水箱溫度一度高達(dá)180℃,至背風(fēng)面,利用風(fēng)力對沉積雜物自動清理既影響疏水系統(tǒng)的安全,又不能滿足加熱風(fēng)溫的設(shè)計(jì)中考慮以下幾點(diǎn)2:要求;同時還造成暖風(fēng)器能耗的升高和機(jī)組效率(1)暖風(fēng)器整體布置采取傾斜布置或垂直布的下降置兩種方式。該鍋爐暖風(fēng)器采用垂直風(fēng)道傾斜1.7暖風(fēng)器及疏水系統(tǒng)振動布置方式,傾斜角度保證下排換熱管底部管口正機(jī)組負(fù)荷升高,暖風(fēng)器用汽量增加,暖風(fēng)器常疏水時不被疏水淹沒設(shè)備及疏水系統(tǒng)出現(xiàn)嚴(yán)重的振動,威脅設(shè)備的安(2)運(yùn)用鍋爐水冷壁解決水動力不均和熱力全運(yùn)行。不均的方法,對進(jìn)人換熱管的蒸汽均流,以此來1,8換熱管泄漏解決換熱管換熱不均引起暖風(fēng)器振動的問題。由于暖風(fēng)器投運(yùn)期間長期振動,導(dǎo)致?lián)Q熱管3)換熱組件之間以及換熱組件和暖風(fēng)器殼焊口開裂,蒸汽泄漏,影響系統(tǒng)可靠運(yùn)行。體之間應(yīng)該保證零間隙,考慮設(shè)備變形時間隙可2問題發(fā)生原因適當(dāng)放大至15~20mm,最大限度地降低暖風(fēng)器投停期間的運(yùn)行阻力和設(shè)備漏風(fēng),提高暖風(fēng)器的引起上述第1章中問題的主要原因有以下?lián)Q熱效率。幾點(diǎn):(4)出入口采用套管、換熱組件采用框架包(1)暖風(fēng)器換熱管表面雜物沉積是導(dǎo)致暖風(fēng)覆支撐,以延長軸承使用壽命和避免鋼鋁復(fù)合管器壓差增加、風(fēng)道阻力增大、送風(fēng)機(jī)和一次風(fēng)機(jī)焊口受力,確保設(shè)備及系統(tǒng)的可靠和安全。電流升高、風(fēng)機(jī)喘振的直接原因,同時也是導(dǎo)致(5)疏水側(cè)軸承作為膨脹起點(diǎn),換熱組件整機(jī)組限負(fù)荷運(yùn)行、加熱風(fēng)溫不能達(dá)到設(shè)計(jì)值、空體向蒸汽入口側(cè)膨脹氣預(yù)熱器壓差增大、暖風(fēng)器疏水溫度高的重要(6)為減輕檢修維護(hù)工作量,低溫側(cè)采用旋原因。轉(zhuǎn)接頭和疏水系統(tǒng)連接,高溫側(cè)人工手動松解法(2)暖風(fēng)器換熱面積不夠是加熱風(fēng)溫不能達(dá)蘭(高溫旋M中-換熱組件轉(zhuǎn)動到設(shè)計(jì)值、空氣預(yù)熱器低溫腐蝕、空氣預(yù)熱器壓可采用人差大、暖風(fēng)器疏水溫度高的直接原因,同時也是機(jī)械驅(qū)動TCH:CNMHG動便捷性優(yōu)于第5期顧強(qiáng):旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器的應(yīng)用·3793.2采用旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器時風(fēng)機(jī)能耗式中:△In為風(fēng)機(jī)電流下降值;I為改造前風(fēng)機(jī)3.2.1計(jì)算方法電流;r"m為改造后風(fēng)機(jī)電流;p'為改造前風(fēng)機(jī)出根據(jù)改造前后暖風(fēng)器阻力的變化來估算風(fēng)口風(fēng)壓;p”為改造后風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓;△pm為暖風(fēng)器機(jī)能耗節(jié)約帶來的經(jīng)濟(jì)收益阻力降低值風(fēng)機(jī)對空氣的做功P按下式進(jìn)行計(jì)算(3)計(jì)算暖風(fēng)器改造經(jīng)濟(jì)性下限時,將旋轉(zhuǎn)P.=Q(p2-p)P+vn/2-n/2)(1)暖風(fēng)器投運(yùn)期全部計(jì)入機(jī)組運(yùn)行時間;計(jì)算暖風(fēng)式中:力1、p2為風(fēng)機(jī)進(jìn)、出口的壓力;v1、v為風(fēng)機(jī)器改造經(jīng)濟(jì)性上限時,則將旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器停運(yùn)期全進(jìn)、出口空氣流速;Q為風(fēng)機(jī)空氣體積流量;p為部計(jì)入機(jī)組運(yùn)行時間?？諝獾捏w積質(zhì)量。(4)機(jī)組在340~600MW內(nèi)任意工況下的在同一負(fù)荷下影響風(fēng)機(jī)功率的主要變量為風(fēng)機(jī)節(jié)能數(shù)據(jù),采用三個統(tǒng)計(jì)工況點(diǎn)的實(shí)際運(yùn)行p和Q。為了準(zhǔn)確選擇暖風(fēng)器,必須考慮改造前數(shù)據(jù)進(jìn)行插值計(jì)算。后對于p2和Q的影響,以不影響計(jì)算精度為條次風(fēng)系統(tǒng)件,又便于簡化計(jì)算需要進(jìn)行以下簡化假設(shè):A側(cè)一次風(fēng)暖風(fēng)器阻力隨機(jī)組負(fù)荷的變化在機(jī)組相同電負(fù)荷下可以認(rèn)為風(fēng)機(jī)出口風(fēng)情況見圖5。經(jīng)過暖風(fēng)器改造后,不論旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)量不變,此時風(fēng)機(jī)的運(yùn)行狀態(tài)和效率基本不變,器處于投運(yùn)工況還是停運(yùn)工況,A側(cè)一次風(fēng)暖風(fēng)將風(fēng)機(jī)電功率與風(fēng)機(jī)各運(yùn)行條件的復(fù)雜關(guān)系簡器的阻力均有不同程度的下降。表1統(tǒng)計(jì)了三化為僅與風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓相關(guān),即個工況下的A側(cè)一次風(fēng)暖風(fēng)器運(yùn)行數(shù)據(jù),其中Pu∝p2(2)次風(fēng)機(jī)功率因數(shù)為0.875。該機(jī)組2012年度平風(fēng)機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行時,其電機(jī)的功率因數(shù)和電壓均負(fù)荷率為78.84%,運(yùn)行總時長為6519.41h變化范圍很小,可以認(rèn)為是定值這樣就可以由按照機(jī)組運(yùn)行期間一次風(fēng)暖風(fēng)器投運(yùn)3204h,可以計(jì)算出A側(cè)一次風(fēng)機(jī)年平均節(jié)能下限為風(fēng)機(jī)的電流估算出其運(yùn)行功率:186896kWh;按照機(jī)組運(yùn)行期間一次風(fēng)暖風(fēng)器Pu=√3停運(yùn)5556h,可以計(jì)算出A側(cè)一次風(fēng)機(jī)年平均式中:U為風(fēng)機(jī)電機(jī)電壓;cos9為功率因數(shù),都是節(jié)能上限為273081kWh常量;I為風(fēng)機(jī)電流,隨風(fēng)機(jī)的負(fù)載而變化。這樣就可以把風(fēng)機(jī)功率與出口風(fēng)壓的變化進(jìn)而簡化固定暖風(fēng)器為電機(jī)電流與風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓的正比關(guān)系,即旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器投運(yùn)旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器停運(yùn)I∝p2(4)0.30同樣,當(dāng)風(fēng)道上其他部件的阻力不變時,風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓的變化就僅僅反映了暖風(fēng)器阻力的0.15變化,即△In∞C△pr(5)式中:△Im為風(fēng)機(jī)電流的變化;△pm為暖風(fēng)器阻力600的變化。機(jī)組負(fù)荷MW這樣,就可以通過暖風(fēng)器阻力的變化來反推圖5A側(cè)一次風(fēng)暖風(fēng)器阻力與機(jī)組負(fù)荷的對應(yīng)關(guān)系出風(fēng)機(jī)電流的變化,進(jìn)而可以由電流變化計(jì)算風(fēng)表1A側(cè)一次風(fēng)暖風(fēng)器運(yùn)行數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)計(jì)算結(jié)果機(jī)功率。項(xiàng)目3.2.2計(jì)算條件負(fù)荷/Mw計(jì)算條件為:次風(fēng)機(jī)電流rm1A(固)/A85.0982.1276.39(1)機(jī)組負(fù)荷在340MW、450MW和600次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓10.04p1A(固)/kPa10.6896MW三個工況點(diǎn)穩(wěn)定運(yùn)行時的大量運(yùn)行參數(shù)中次風(fēng)機(jī)電流選擇了符合第3.2.1節(jié)假定條件的數(shù)據(jù),計(jì)算其80.5976.3668.15r”m?1A(旋停運(yùn))/A平均值作為計(jì)算初始條件。一次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓10.119.559,57(2)暖風(fēng)器改造獲得的風(fēng)機(jī)電流下降值為:p°1A(旋停運(yùn))旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器△Im=△pn(I'm-Tn)(p'-p")(6)阻力下降△pH中國煤化工CNMHG O038·380·威也謾畚第28卷表1(續(xù))運(yùn)行期間送風(fēng)暖風(fēng)器投運(yùn)3417h,可以計(jì)算出項(xiàng)目數(shù)值A(chǔ)側(cè)送風(fēng)機(jī)年平均節(jié)能下限為59666kWh;按旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器停運(yùn)時0.2710.250照機(jī)組運(yùn)行期間送風(fēng)暖風(fēng)器停運(yùn)5343h,可阻力下降△p/kPa以計(jì)算出A側(cè)送風(fēng)機(jī)年平均節(jié)能上限為A側(cè)一次風(fēng)機(jī)節(jié)省功率8.5512.05旋投運(yùn))/kW100674kWhA側(cè)一次風(fēng)機(jī)節(jié)省功率41.0948.75(旋停運(yùn))/kW一◆固定暖風(fēng)器■·旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器投運(yùn)同理,計(jì)算B側(cè)一次風(fēng)系統(tǒng)的改造效果,見…旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器停運(yùn)圖6及表2。0.300.45←固定暖風(fēng)器客0.15一·旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器投運(yùn)…旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器停運(yùn)0200機(jī)組負(fù)荷/MW留0.15圖7A側(cè)送風(fēng)暖風(fēng)器阻力與機(jī)組負(fù)荷的對應(yīng)關(guān)系表3A側(cè)送風(fēng)暖風(fēng)器運(yùn)行數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)計(jì)算結(jié)果項(xiàng)目數(shù)值機(jī)組負(fù)荷/MW負(fù)荷/MW送風(fēng)機(jī)電流ImA(固)/A52.5341.4537.95圖6B側(cè)一次風(fēng)暖風(fēng)器阻力與機(jī)組負(fù)荷的對應(yīng)關(guān)系送風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓p1A(固)/kPa0.94表2B側(cè)一次風(fēng)暖風(fēng)器運(yùn)行數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)計(jì)算結(jié)果送風(fēng)機(jī)電流項(xiàng)目數(shù)值rmA(旋停運(yùn))/A51.7138.9737.02負(fù)荷/MW600送風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓一次風(fēng)機(jī)電流rm1B(固)/A87.2882.7675.76p1A(旋停運(yùn))/kP1.770.56次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓p1B(固)/kPa10.639.91旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器投運(yùn)時阻力下降△p3/kPa0.053次風(fēng)機(jī)電流rm1B(旋停運(yùn))/A81.0976.39旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器停運(yùn)時阻力下降△p。/kPa0.4350.2430.149次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓p1B(旋停運(yùn))/kPa10.199.649.61A側(cè)送風(fēng)機(jī)節(jié)省功率旋投運(yùn))/kW2.880旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器投運(yùn)時阻力下降△p/kPa0.034A側(cè)送風(fēng)機(jī)節(jié)省功率(旋停運(yùn))/kW23.5817.875,42旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器停運(yùn)時阻力下降△p/kPa0.2640.2140.215同理,計(jì)算B側(cè)送風(fēng)系統(tǒng)的改造效果,見圖8B側(cè)一次風(fēng)機(jī)節(jié)省功率旋投運(yùn))/kW12.75和表4。B側(cè)一次風(fēng)機(jī)節(jié)省功率(旋停運(yùn))/kW57.0575.6280.50固定暖風(fēng)器一·旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器投運(yùn)…旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器停運(yùn)3.2.4送風(fēng)系統(tǒng)經(jīng)過暖風(fēng)器改造后,旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器停運(yùn)工況時,A側(cè)送風(fēng)暖風(fēng)器的阻力下降明顯;旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器投運(yùn)工況時,A側(cè)送風(fēng)暖風(fēng)器阻力與改造前相當(dāng),見圖7。表3統(tǒng)計(jì)了機(jī)組三個運(yùn)行工況下的A側(cè)送風(fēng)暖風(fēng)器運(yùn)行數(shù)據(jù),其中送風(fēng)機(jī)功率中國煤化工800因數(shù)為0.866。該機(jī)組2012年度平均負(fù)荷率為78.84%,運(yùn)行總時長為6519.41h,按照機(jī)組CNMHG圖8B側(cè)送風(fēng)暖風(fēng)器阻力與機(jī)組負(fù)荷的對應(yīng)關(guān)系第5期顧強(qiáng):旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器的應(yīng)用表4B側(cè)送風(fēng)暖風(fēng)器運(yùn)行數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)計(jì)算結(jié)果4.3設(shè)備可靠性項(xiàng)目數(shù)值改造前暖風(fēng)器由于振動經(jīng)常發(fā)生泄漏,改造負(fù)荷/MW600后通過實(shí)際運(yùn)行考驗(yàn),振動現(xiàn)象消除,沒有發(fā)現(xiàn)送風(fēng)機(jī)電流ImB(固)/A53.7940.1737.4泄漏點(diǎn)。送風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓2.021.350.97p1B(固)/kPa轉(zhuǎn)動機(jī)構(gòu)可靠性方面,運(yùn)行中旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器轉(zhuǎn)送風(fēng)機(jī)電流動靈活、輕盈,不存在卡澀;同時新設(shè)備安裝也完r1B(旋停運(yùn))/A50.6938.3436.69全遵照舊系統(tǒng)的布置方式,風(fēng)道沒有進(jìn)行過大的送風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓變動。p"1B(旋停運(yùn))/kPa旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器投運(yùn)時5結(jié)語阻力下降△p/kPa0.0510.0270.049旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器停運(yùn)時旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器改造后具有如下效果:0.4350.2300.186阻力下降△p。/kPa(1)旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器停運(yùn)時,阻力極小,解決了固B側(cè)送風(fēng)機(jī)節(jié)省功率1.411.55定式暖風(fēng)器由于堵塞導(dǎo)致的一系列問題,改造至旋停運(yùn))/kWB側(cè)送風(fēng)機(jī)節(jié)省功率今未再發(fā)生由于暖風(fēng)器導(dǎo)致風(fēng)機(jī)喘振和機(jī)組降93.615.84(旋停運(yùn))/kW負(fù)荷事件。(2)旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器投入運(yùn)行時,加熱風(fēng)溫完全4改造收效滿足設(shè)計(jì)要求,解決了加熱風(fēng)溫達(dá)不到設(shè)計(jì)值引起的空氣預(yù)熱器低溫腐蝕問題4.1節(jié)電年效益(3)旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器試驗(yàn)期間,設(shè)備及系統(tǒng)振動節(jié)省電量收益按0.4469元/(kW·h)計(jì)消除,解決了固定式暖風(fēng)器振動嚴(yán)重和由于振動次風(fēng)機(jī)和送風(fēng)機(jī)節(jié)電年收益為40.8萬元。引起的換熱管焊口開裂的問題4.2改造前后對風(fēng)溫的影響(4)旋轉(zhuǎn)暖風(fēng)器結(jié)構(gòu)合理,設(shè)計(jì)可靠,轉(zhuǎn)動十試驗(yàn)期間,蒸汽調(diào)節(jié)閥開度為15%左右,暖分靈活,換熱效率高,節(jié)能收益高,系統(tǒng)適應(yīng)風(fēng)器出口風(fēng)溫達(dá)到42℃。由于暖風(fēng)器出口溫度性好。過高,引起排煙溫度快速上升,因而蒸汽調(diào)節(jié)閥開度不能再開大。從已經(jīng)試驗(yàn)的開度情況來看,參考文獻(xiàn):改造后溫升較改造前變化十分明顯,完全滿足設(shè)1]唐兆芳,劉俊忠,李新明等.鍋爐暖風(fēng)器系統(tǒng)與熱風(fēng)再循環(huán)計(jì)要求,見表5。系統(tǒng)對比分析[].發(fā)電設(shè)備,2004,18(3):130-133[2]陳祿,劉何.電站燃煤鍋爐暖風(fēng)器投入條件分析[門].熱力發(fā)表5A側(cè)送一次風(fēng)暖風(fēng)器進(jìn)出口風(fēng)2009,38(2):48-50溫數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果(B側(cè)與A側(cè)結(jié)果基本一致)數(shù)值項(xiàng)目改造前改造后人口風(fēng)溫/℃6A側(cè)一次風(fēng)暖風(fēng)器(環(huán)境溫度升高)出口風(fēng)溫/℃18蒸汽調(diào)節(jié)閥開度/%15入口風(fēng)溫/℃-9A側(cè)送風(fēng)暖風(fēng)器(環(huán)境溫度升高出口風(fēng)溫/℃8蒸汽調(diào)節(jié)閥開度/%中國煤化工CNMHG