第24卷第5期熱能動力Vol 24. No 52009年9月JOURNAL OF ENGINEERING FOR THERMAL ENERGY AND POWEReD.,2009文章編號:l001-200(200)05中低溫廢熱與甲醇重整結(jié)合的氫電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)廖騰飛,洪慧2,劉柏謙1(1.北京科技大學(xué)機械工程學(xué)院,北京10003:;2.中國科學(xué)院工程熱物理研究所,北京100190)摘要:提出了燒結(jié)機煙氣中低溫廢熱與甲醇蒸汽重整制魚焓值約占總廢熱焓值的1/3,有巨大的利用潛力。整合的新方法,模擬建立了中低溫廢熱結(jié)合甲醇重整制氫的針對傳統(tǒng)制氫能耗大和冶金工業(yè)200~500℃系統(tǒng)。差于能的品位概念,采用ELD圖像煙分析方法揭示中低溫廢熱利用難的問題,本研究提出燒結(jié)機煙氣低品位的中低溫廢熱特化為高品位化學(xué)能的能置轉(zhuǎn)特性:中低溫廢熱和甲醇蒸汽重整反應(yīng)整合的新型制氫系規(guī)律。研究結(jié)果明:新型制氨系統(tǒng)的畑效率有望達到統(tǒng)。利用EUD圖像分析法,闡明新系統(tǒng)相對傳82.8%,比傳統(tǒng)甲醇制氬系統(tǒng)約高12個百分點,甲醇燃料節(jié)統(tǒng)甲醇制氫系統(tǒng)效率高的特性,揭示中低溫廢熱能率237%。另外,初步靜態(tài)經(jīng)濟性分析表明:新系統(tǒng)可使提升到高品位化學(xué)能的能量轉(zhuǎn)化特征,分析中低溫氬氣生產(chǎn)成本約為1.5元/m,遠低于電解水制氮成本(5.5廢熱品位提升的變化規(guī)律初步評價新系統(tǒng)靜態(tài)制元/m3)。當甲醇原料成本價格保持在一定的價格范圍內(nèi),其氫成本。制氫成本可以與傳統(tǒng)天然氣制氫成本1.2元/m3相竟爭。本研究為冶金工業(yè)同時解決中低溫廢熱利用和制氬能耗高1中低溫廢熱結(jié)合甲醇汽重整制氫系統(tǒng)的難題提供了一個新途徑。1.1新系統(tǒng)的流程概述關(guān)鍵詞:中低溫廢熱;甲醇蒸汽重整制氫;EUD圖像畑中低溫廢熱結(jié)合甲醇制氫新型系統(tǒng)流程主要由分析預(yù)熱重整過程變壓吸附分離過程和馳放氣動力子圖分類號:TK91文獻標識碼:A系統(tǒng)構(gòu)成,如圖1所示。引言1.1.1預(yù)熱重整以寶鋼燒結(jié)廠一號燒結(jié)機為例,以367.7℃燒目前傳統(tǒng)制氫方法主要是電解水制氫和礦物結(jié)機尾部煙氣為熱源首先給重整反應(yīng)器提供需要燃料制氫1,電解水制氫不僅能耗大,而且成本高,的反應(yīng)熱,然后出口煙氣給水蒸氣過熱器、蒸發(fā)器中標況下每立方米氫氣的能耗高達55kWh電能制供熱,最后煙氣給甲醇蒸汽過熱器甲醇蒸汽發(fā)生器氫成本高達55元。由于礦物燃料制氫需要消耗石供熱,出口煙氣進入煙道。油、天然氣和煤等化石燃料燃燒為制氫反應(yīng)提供需甲醇、無離子水(甲醇水摩爾比1:1.5)經(jīng)過預(yù)要的反應(yīng)熱因此化石燃料的直接燃燒不可避免地?zé)嵴舭l(fā)過熱后進入重整器,反應(yīng)生成合成氣合成造成巨大化學(xué)能損失同時又帶來大量的CO2等溫氣余熱回收后進入變壓吸附器。室氣體排放,產(chǎn)生嚴重環(huán)境污染(2。對于目前傳統(tǒng)1.1.2變壓吸附過程制氫存在的能耗和環(huán)境的問題,國內(nèi)外都提出了很合成氣先通過冷卻分離出未反應(yīng)的甲醇、無離多新型的制氫方法3-l。子水,然后在40℃,2MPa的條件下進入變壓吸附目前冶金行業(yè)廢熱豐富然而500℃以上的高器,分離出氫氣。溫廢氣余熱的熱利用效率較高,而400~500℃中低1.1.3馳放氣動力子系統(tǒng)溫廢氣余熱的回收利用率較低2)。對于300℃以變壓吸附分離出的馳放氣作為氣體燃料燃氣輪下的低溫?zé)煔庥酂岣亲鳛閺U氣廢熱被浪費。以燒機燃料如圖1所示馳放氣經(jīng)過壓縮機壓縮后,與結(jié)工序為例燒結(jié)工序中的余熱大約有50%熱量以回?zé)峥諝饣旌线M入燃燒室燃燒進入透平做功出口廢熱形式被排入大氣。在冶金工業(yè)中像這樣200煙氣余熱生產(chǎn)蒸汽產(chǎn)品回收40℃的中低溫廢熱占總余熱的2/3以上,其熱收稿日期:2008-01-28;修訂日期:2008-12-07基金項目:國家自然科學(xué)基金委員會青年基金資助項目(5006004作者簡介廖脾飛(1985-),男湖北荊門人,北京科技大學(xué)碩土研究生第5期廖騰飛,等:中低溫廢熱與甲醇重整結(jié)合的氫電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)671134℃鴝和水燕氣飽和甲醇蒸汽燒結(jié)機尾部煙氣21722138℃1741℃著人過熱水蒸氣飽和180℃::34℃水844℃合成氣178.2℃回收甲醇541kmo25℃離子水離氫氣1187kmol/h馳放氣,11x10Pa疲人汽鍋夢產(chǎn)生汽入口溫度1130℃煙氣出口溫度174.1℃水、蒸汽蒸汽產(chǎn)一→中低溫?zé)煔馄渌鼒D1中低溫廢熱的甲醇重整制氬流程無離子水儲罐變壓吸附劑高純氫根據(jù)吸附壓力與馳放氣壓力的關(guān)系3,設(shè)定氫氣的回收率為90%。燃氣輪機選取ABB公司生產(chǎn)的型甲號為 Tempest機型燃氣輪機采用回?zé)嵫h(huán)。燃燒空氣衰1中低溫廢熱結(jié)合甲醇重整制氫主要單元模擬參數(shù)與結(jié)果變壓吸附主要流程項目數(shù)據(jù)高速燃燒器預(yù)熱重整過程尾氣緩沖罐甲醇重整吸熱重整溫度/℃屘氣重整壓力/Pa甲醇轉(zhuǎn)化率953%圖2傳統(tǒng)甲醇制氫流程飽和水蒸發(fā)溫度/℃、壓力/Pa1803x105飽和甲醉液蒸發(fā)溫度/℃、壓力/Pa134.9、10x103常規(guī)甲醇制氫流程如圖2所示:燃燒甲醇燃料合成氣熱回收回收溫度/℃產(chǎn)生高溫?zé)煔鈦眍A(yù)熱甲醇、水,并給甲醇重整反應(yīng)器2/%,H/%提供熱量。重整產(chǎn)物合成氣經(jīng)過熱回收,冷卻,經(jīng)變燒結(jié)煙氣參數(shù)溫度/℃流量/m3h1367.72679564壓吸附分離來制得純氫。成分:O2(20.8%)、CO(0.4%)、CO2(0.1%)、M2(78%)H2O(07%)2系統(tǒng)模擬與熱力性能變壓吸附分離單元原料回收甲醇、無離子水№mdh-15.409,245.292.1模擬條件變壓吸附分離吸附馳放壓力/Pa20x105,1,1×10以寶鋼燒結(jié)廠一號燒結(jié)機為中低溫?zé)煔鈴U熱的來源,回收燒結(jié)機尾部最后5個風(fēng)箱的燒結(jié)煙氣,表氫氣回收率1為回收的中低溫?zé)Y(jié)煙氣的基本參數(shù)和主要模擬放氣動力子系統(tǒng)燃氣輪機人口、出口條件。其中重整反應(yīng)器采用的 Aspen Plus軟件中的溫度/℃熱效率/%1130541、34RGIBBS化學(xué)平衡反應(yīng)模塊進行模擬,化學(xué)反應(yīng)過程回?zé)崛肟跍囟?℃617模擬的物性方法采用 Redlich- Kwong- Soave方程。熱能動力工程09年2.2系統(tǒng)性能特征燃料的燃燒所造成烔損失,新系統(tǒng)相對常規(guī)甲醇重2.1評價指標整制氫系統(tǒng),可降低甲醇直接燃燒損失89.56kJ/mol為了更好地揭示新系統(tǒng)的熱力性能,分別采用CH3OH,約占總輸入的10.2%,即使考慮馳放氣的熱效率和效率作為評價指標國。根據(jù)文獻[14],燃燒烔損失。新系統(tǒng)相對常規(guī)甲醇重整制氫系統(tǒng),中低溫廢熱與甲醇重整結(jié)合制氫系統(tǒng)熱效率:可降低甲醇直接燃燒損失89.56kJ/mol-CHOH,約GH2‘Luvn+W+hs+Gw·L(1)占總輸入的10.2%。即使考慮馳放氣的燃燒損式中:G一氫氣的流量;Lu,一氫氣的低位熱值;衰2中低溫廢熱甲醇重整制氫系統(tǒng)與W。輸出電功;H,燃氣輪機廢氣回收的蒸汽的傳統(tǒng)甲醇制氫系統(tǒng)的熱力性能分析比較焓;Q1一蒸汽的中低溫廢熱;CM甲醇流量;中低溫甲醇重整制氫系統(tǒng)常規(guī)甲醇制氫系統(tǒng)Luy一甲醇燃料低位熱值。由于本系統(tǒng)輸出產(chǎn)品有氫氣、燃氣輪機做功燃cQH)比例煙(/md)-Aa(N/mol)CH,OH)總輸入煙782.15100%882.31100%氣輪機廢氣回收的蒸汽熱娳,因此,中低溫廢熱結(jié)甲醇化學(xué)煙690.588.2%690.578.3%合甲醇重整制氫系統(tǒng)的煙效率為煙氣熱煙96511.8%Eu+w+em+ es燃料191,8121.7%Q1·(1-To/T1)+EM燃料燃燒焜損無10.2%式中:EB輸出的氫氣的化學(xué)姐,T一中低溫廢熱的平均供熱溫度;EM-甲醇燃料的化學(xué);W預(yù)熱重整重整單元29,8343.814%4.04499%輸出電功;Es回收蒸汽熱爛。煙氣換熱26.32.98%2.2.2模擬結(jié)果合成氣熱回收2.5250.286%由于中低溫廢熱與甲醇重整結(jié)合制氫反應(yīng)是新系統(tǒng)的關(guān)鍵過程,因此將模擬所得的甲醇轉(zhuǎn)化率隨變壓吸附分離溫度變化的曲線與相關(guān)實驗文獻數(shù)據(jù)進行比較1回收甲醇和水10341.61%10.117%通過圖3可以明顯看出,在220~240℃溫度范圍變壓吸附10.71.37%10.711,20%總損30.284616.66%265.5030.1%內(nèi),模擬結(jié)果與實驗數(shù)據(jù)能較好吻合,由此說明模擬回收甲醇化學(xué)煙831.06%830941%的可靠性。馳放氣動力子系統(tǒng)17.72.26%829710輸出煙00蒸汽熱煙12.0煙效率828%70.8%04熱效率89.6%80.2%垂實驗數(shù)據(jù)模擬數(shù)據(jù)在常規(guī)甲醇重整制氫系統(tǒng)馳放氣沒有加以利0.1重整壓力1MPa用。而新系統(tǒng)的馳放氣作為燃氣輪機燃料驅(qū)動系統(tǒng)50100150的變壓吸附和壓氣機用電。由表2可以看出:產(chǎn)生溫度/℃9.91k/ml-CH3OH的電能和12.0k/mol-圖3甲醇重整轉(zhuǎn)化率隨溫度的變化CH2OH的蒸汽熱畑,這部分產(chǎn)品進一步利用了廢熱和甲醇燃料化學(xué)能使系統(tǒng)效率提高了2.8個百表2以每摩爾甲醇原料為單位,說明了新系統(tǒng)分點。與傳統(tǒng)甲醇制氫系統(tǒng)的煙平衡分析比較結(jié)果。由表2看出新系統(tǒng)熱效率和煙效率分別為896%和3系統(tǒng)關(guān)鍵過程EUD分析828%,比傳統(tǒng)甲醇制氫系統(tǒng)熱效率高94個百分點,煳效率高出近12個百分點。另外,由于避免了采用了EUD方法分析新系統(tǒng)中各個子系統(tǒng)的第5期廖騰飛,等:中低溫廢熱與甲醇重整結(jié)合的氫電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)673能量利用情況6,EUD圖象嫻分析方法是基于能(1)重整反應(yīng):如圖4所示,曲線2-1為中低的品位概念,將系統(tǒng)各個能的轉(zhuǎn)化過程的能量變化、溫?zé)煔饨o重整反應(yīng)提供熱量的放熱過程。曲線4能的品位變化與能量傳遞過程的烔損失三者關(guān)系3為重整反應(yīng)過程。陰影面積1-2-3-4表示重有機聯(lián)合共用一個圖象描述出這三者的內(nèi)在聯(lián)系。整過程的姐損失為29.83k/ml-CH3OH在圖5任何過程都有能量釋放側(cè)和接受側(cè),且釋放側(cè)的品中陰影面積17-7-13-12表示傳統(tǒng)重整過程的煙位A應(yīng)大于能量接受側(cè)的品位A_。以能的傳遞損失為44.04k/mb-CH3OH。由圖4和圖5比較量△H為橫坐標,A和A。為縱坐標作圖,那么A看出:當能量接收側(cè)品位(即甲醇重整反應(yīng)品位)相和A兩條曲線之間的面積為相應(yīng)過程的畑損失。同時然而新系統(tǒng)的能量釋放側(cè)的中低溫廢熱品位31中低溫廢熱結(jié)合甲醇重整制氫的系統(tǒng)嫻分析從0.53到0.47(對應(yīng)溫度變化367.7~24.4℃)與比較大大低于傳統(tǒng)系統(tǒng)的高溫?zé)煔饽芰酷尫艂?cè)品位變化圖4為中低溫廢熱結(jié)合甲醇重整制氫系統(tǒng)的關(guān)(0.8~0.58)。由此可見,新系統(tǒng)甲醇重整制氫的能鍵過程的EUD圖,主要包括重整整過程、中低溫?zé)熈酷尫艂?cè)與能量接收側(cè)品位匹配較好,產(chǎn)生較小煙氣的換熱過程、變壓吸附過程馳放氣動力子系統(tǒng)。損失。圖5是傳統(tǒng)甲醇重整制氫系統(tǒng)關(guān)鍵過程的EUD圖,(2)燃料燃燒:常規(guī)甲醇重整制氫系統(tǒng)需要燃主要包含了燃料燃燒、重整過程、煙氣換熱過程變燒化石燃料以提供重整反應(yīng)熱量。在圖5中,1-2壓吸附過程。曲線表示燃料燃燒的過程。3-4曲線表示燃燒過程空氣的預(yù)熱過程。曲線5-6燃燒過程表示燃料變壓吸附的預(yù)熱過程。陰影面積17-7-13-12表示燃燒過程的煙損失為89.56kJ/mol-CH3OH。虛線16表示燃燒產(chǎn)生1200℃煙氣(品位08)。燃燒過程的06合成氣換熱畑損失占整個重整過程輸人總煙的7.8%左右中低溫廢熱制氫直接利用中低溫的廢熱,避免了燃燒所造成的大量的娳損失,提高了系統(tǒng)的畑效率。9水預(yù)熱(3)煙氣換熱過程:如圖4所示,曲線1-10表甲醇預(yù)熱品位01份n品位重整示重整過程表示甲醇與水分別預(yù)熱、蒸發(fā)和過熱過程。曲線6-7為水蒸發(fā)、過熱過程。曲線8-9-6焙△H/J·mo(cHoH為甲醇飽和液蒸發(fā)、過熱過程。陰影面積1-10-8-7表示中低溫?zé)煔鈸Q熱過程的損失12.58k圖4新系統(tǒng)的重整制氫過程EUDmol-CH3OH。圖5反映了常規(guī)甲醇制氫系統(tǒng)的煙氣換熱過程。曲線6-17段表示1200~664℃高溫變壓吸附煙氣放熱過程。曲線10-9-8表示甲醇飽和液的煙氣出蒸發(fā)與過熱。曲線10-11表示水蒸發(fā)過熱。由曲口品位線6-8-11-17包含的陰影面積表示換熱過程16損失2633/mol-CH3OH。可見,新系統(tǒng)換熱過程畑損失制氫系統(tǒng)減少52%。圖4與圖5比較可以看到,中低溫廢熱煙氣的平均品位(294.4~286.65℃)為0.42左右,傳統(tǒng)制氫能量釋放側(cè)高溫?zé)煔獾钠骄肺桓哌_0.75(1200~664℃),傳統(tǒng)系統(tǒng)的高空氣預(yù)熱燃料預(yù)熱溫?zé)煔馀c甲醇水的換熱過程的品位很不匹配,帶來了較大的損失(與甲醇、無離子水換熱的品位不焙△H№J· moh(CH,OH匹配,造成了傳統(tǒng)制氫系統(tǒng)換熱畑損失更大。(4)變壓吸附:兩系統(tǒng)變壓吸附的煙損失均為圖5傳純甲醇重整制氫過程EUD圖10.71kJ/mol-CH3OH,圖4曲線10-11與圖5曲線14-15分別表示兩個系統(tǒng)重整合成氣的熱回收過674熱能動力工程2009年程。熱回收過程娳損失為253k/ml-CH3OH根據(jù)文獻[17],本研究工作對中低溫廢熱能品(5)馳放氣動力子系統(tǒng):圖6是該過程的EUD位的相對提升進行了分析,中低溫廢熱的品位的相圖;其中曲線1-2是馳放氣燃燒過程曲線12-11對提升公式為:表示空氣預(yù)熱的過程。曲線10-9表示馳放氣預(yù)熱Aj-A2 AH2- A1-A3 A2-A的過程。則陰影面積1-2-9-10-11-12表示馳放氣燃燒過程的姐損失為24.70k/mol-CHOH式中:A1甲醇的化學(xué)能品位;A2-中低溫廢熱能曲線15-14表示燃氣輪機出口煙氣用于回?zé)岬倪^的品位;A3反應(yīng)產(chǎn)物的品位;AREA一重整反應(yīng)的品程。曲線13-12表示空氣在回?zé)崞鞅活A(yù)熱的過程。位;△H2甲醇裂解吸熱反應(yīng)所吸收的中低溫廢熱;陰影面積15-14-12-13表示回?zé)徇^程的損失。ΔHr-甲醇燃料的燃燒熱值曲線5-6表示回?zé)崞鞒鰜淼臒煔?541℃)用來生由圖7中低溫廢熱的品位隨著廢熱供熱溫度的產(chǎn)蒸汽產(chǎn)品的過程。曲線8-7-6表示水被加熱生變化特性從圖中可以看出中低溫廢熱與甲醇重整蒸汽產(chǎn)品的過程。陰影面積5-6-7-8表示生反應(yīng)需要的反應(yīng)熱品位匹配良好,不僅得到較好的產(chǎn)蒸汽產(chǎn)品過程的損失為835k/ml-CHOH。氫產(chǎn)率而且使中低溫廢熱更好的轉(zhuǎn)化為化學(xué)能氣損失馳放氣3燃氣輪機做功燒品位4初步靜態(tài)經(jīng)濟性分析煙氣品位對提出系統(tǒng)的制氫成本進行了初步計算;假定氫氣流量vn為100m/h計。制氫成本表達式為馳放氣預(yù)熱Cr+cr+cHc=(4)空氣預(yù)式中:C固定成本;C一原料成本;C一運行成引空氣回?zé)峄旌媳?V一氫氣的標立方米每小時制氫量。根據(jù)文獻[18],在固定成本中,假設(shè)整套裝置的結(jié)△HNJ·m2(cH朋建設(shè)費用為400萬元;折舊年限:10年;年運行時間:7200h;維修費用:占整個建設(shè)費用3%;管理費圖6新系統(tǒng)馳放氣動力子系統(tǒng)用:建設(shè)費用4.5%。甲醇原料價格:2200~3500元/,消耗量0.544Uh。無離子水單價:05元/t,消32中低溫廢熱結(jié)合甲醇重整制氫系統(tǒng)品位的提耗0.30U/h。催化劑的消耗為90元/o運行成本升假設(shè)工人10人,工資為20000元/年。六1x 10 PaHNO-CHJOH=15:1中低溫廢熱制氫圖7品位相對提升隨廢熱供熱溫度的變化圖8制氫成本隨甲醇價格的變化第5期廖騰飛,等:中低溫廢熱與甲醇重整結(jié)合的氫電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)675甲醇的燃料價格是制氫成本的一個關(guān)鍵因素,[9]毛宗強低溫固體氧化物燃料電池研究進展[J電源技術(shù)它直接影響著制氫成本的高低。為了揭示甲醇燃料00832(2):75-78價格對制氫成本的影響圖8比較了新系統(tǒng)電解水0秋會郭烈錦,生物質(zhì)超臨界水氣化制氫的實驗研究圖和傳統(tǒng)天然氣重整三種方法的制氫成本。從圖中可1 STEINFElD A, FREI A, KUHN P, WUILLEMIN D. Solar thermal以看出,中低溫廢熱結(jié)合甲醇重整制氫成本隨著甲production of zinc and syngas via combined ZnO-Reduction And醇價格增加而增加,甲醇市場價格在2200~2500CHA Refoming Processe[ J]. Hydrogm Energy, 1995, 10(20):793元/t波動時制氫成本不超過1.6元/m3,可以與傳804.統(tǒng)的天然氣甲醇重整制氫成本(12元/m3)相媲美[12]顧崇孝淺議冶金煙氣的余熱利用[]有色金屬設(shè)計,19906另外,若考慮CO2等溫室氣體分離排放所帶來的成[13] STOCKER J, WHYSALL M, ANTWERP, et al.30 Years of PSA Tech本,中低溫廢熱與甲醇重整制氫經(jīng)濟性將會更加具nology for Hydrogen Purification[R].2730, american: Uopllc, 1998有吸引性。[4]袁建麗,金紅光太陽能重整制氫發(fā)電系統(tǒng)[J]工程熱物理學(xué)報,200,28(3):365-3685結(jié)論[15] CAI YING CHUN, LIU SHU W, XU XIAN LUN. Steam reforming dfMolecular Catalysis, 2001, 15(2): 152-153提出了利用燒結(jié)機30℃中低溫廢熱與甲醇重16] SHIDA M. KAWAMURA K Energy and exergy analysis of a chemi整結(jié)合的制氫新方法。采用EUD圖像分析法,cal process system with distributed指出了新型制氫系統(tǒng)熱力性能提高的根本原因。相direction factor diagram[ J]. Industrial Engineering and ChemistryPho-對傳統(tǒng)甲醇重整制氫系統(tǒng),中低溫廢熱與甲醇重整ceas Design&Development, 1982, 21: 690-695反應(yīng)結(jié)合的制氫系統(tǒng)炯效率可提高約12個百分m,0uAc逝如mp咖點,并且低品位廢熱提升為高品位化學(xué)能,突破了傳thermal emergy[ J]. Solar Energy, 2005, 78(1): 49-58統(tǒng)低品位廢熱的“熱到熱”的物理能轉(zhuǎn)化模式。初步[8]王正東甲醇蒸汽轉(zhuǎn)化及FSA法制取純踢2和液體cO[]工經(jīng)濟性分析表明,當甲醇燃料成本在2200~2500藝測試,200,.8:29-32元/時,中低溫廢熱與甲醇重整結(jié)合的制氫系統(tǒng)可(編輯韓鋒)使制氫成本有望低于16元/m3,遠低于電解水制氫,并可與大規(guī)模的天然氣重整制氫相媲美。本研書訊究為冶金工業(yè)制氫和中低溫廢熱高效利用提供了種新途徑?！杜灤瑒恿ρb置原理》參考文獻:[]劉少文,劉廣義,制氫技術(shù)現(xiàn)狀及展望[J].貴州化工,200,28本書主要介紹艦船動力裝王的組成原理、船一機(5):4-8.一推進器匹配特性分析以及動力裝置設(shè)計的有關(guān)內(nèi)[2]金紅光熱力循環(huán)及總能系統(tǒng)學(xué)科發(fā)展戰(zhàn)略思考[]中國科學(xué)容。其中包括艦船動力裝置的概念、基本形式以及不基金,20076同類型動力裝置的性能特點;推進軸系的構(gòu)成及典型[3]張敏焦爐煤氣變壓吸附制氫在寶鋼的應(yīng)用[冶金動力,元部件的結(jié)構(gòu)原理和性能特點;傳動裝置的組成、功用2006,6(18):23-25.及主要部件的結(jié)構(gòu)特點;艦船動力裝置的輔助菅路系[4]彭必先甲醇水蒸汽重整過程的研究進展[化學(xué)進展,200,統(tǒng);船體一主機一推進器的配合特性以及艦船動力裝16(3):414-421.[5]劉啟斌洪慧,金紅光中低溫太陽熱能的甲醇重整制氫能量轉(zhuǎn)置的特征性能指標分析和總體設(shè)計的內(nèi)容、方法和步化機理研究[門工程熱物理學(xué)報,200,28(5):729-73[6]JAESYNC HAN, KEUNSUP CHOI Purifier integrated methanol re本書可以作為艦船動力工程專業(yè)本科生學(xué)習(xí)艦船former for fuel cell vehicles[j]. Powered Source, 2000, 86: 223-227動力策置原理的教材和教學(xué)參考書,亦可供從事艦船[7] SHIGEYUKI, KAEATSU Advaneed PEFC development for fuel cell動力裝置方面工作的科技人員參考。red vehicles[].2009年2月出版[8] STEFFEN, WIELAND, THOMAS MELIN, e al Membrane reactors forhydrogen production[ J]. Chem Eng Sci,2002,57: 1571-1576