2008年第29卷第6期氮肥技術(shù)37德士古水煤氣制甲醇與焦?fàn)t氣制甲醇的比較朱本啟裴學(xué)國(guó)豐中田唐海濤(山東兗礦國(guó)際焦化有限公司兗州272100)摘要簡(jiǎn)要介紹德士古水煤氣制甲醇和焦?fàn)t氣制甲醇的反應(yīng)機(jī)理及兩者在生產(chǎn)能力、合成反應(yīng)器、催化劑的選擇和升溫還原、生產(chǎn)工藝條件、合成氣成分、精甲醇產(chǎn)品質(zhì)量等方面的對(duì)比情況。關(guān)鍵詞德士古水煤氣焦?fàn)t氣甲醇比較山東兗礦國(guó)泰化工有限公司和山東兗礦國(guó)限公司采用200 x 104/a煉焦裝置剩余焦?fàn)t氣為際焦化有限公司各有一套已建成投產(chǎn)的23.65 x原料制甲醇(簡(jiǎn)稱焦?fàn)t氣甲醇,下同)。10t/a甲醇裝置,均為天辰設(shè)計(jì)院成套設(shè)計(jì),采用1兩套 甲醇裝置的相同處國(guó)內(nèi)比較成熟的低壓甲醇合成技術(shù),甲醇合成塔1.1生產(chǎn)能力相同采用華東理工大學(xué)專利技術(shù)一絕熱等溫 甲醇甲醇合成裝置的規(guī)模為20 x 104/a,設(shè)計(jì)能力合成反應(yīng)器,甲醇精餾采用三塔節(jié)能技術(shù)。由于為23.65x10t/ao主要包括甲醇合成塔汽包、入這兩套裝置采用原料氣不同,造成工藝設(shè)計(jì)和產(chǎn)塔預(yù)熱器、甲醇水冷器分離器和合成壓縮機(jī)等品質(zhì)量有所不同,兗礦國(guó)泰化工有限公司采用德設(shè)備,合成系統(tǒng)各主要設(shè)備的規(guī)格和數(shù)量列于表士古水煤漿氣化制氣,以水煤氣為原料制甲醇1,其中,H為高度,L為長(zhǎng)度,n為列管數(shù)。(簡(jiǎn)稱水煤氣甲醇,下同);山東兗礦國(guó)際焦化有甲醇精餾裝置粗甲醇精餾能力為23.65x表1合成系統(tǒng)主要設(shè)備設(shè)備名稱規(guī)格型號(hào)數(shù)量(臺(tái))甲醇合成塔o3 400mm,H=13278;列管:o44 x 2mm,L=600mm,n=3 258汽包o1 400mm, V=7.52m'人塔預(yù)熱器g1 400mm,H=16 105mm;列管:019 x 2mm ,L=12 00mm,n=2 247甲醇水冷器g1 400mm, H=9581mm;列管:019 x 2mm,L=6 00mm,n=2 435分離器.02 400mm, H=10278mm合成壓縮機(jī)3BCL407 (3BCL459)104a,主要由預(yù)精餾塔、加壓精餾塔、常壓精餾塔度為230kg/m2),共計(jì)77m’。和汽提塔組成。兩套甲醇精餾裝置采用的設(shè)備和(3)常壓精餾塔工藝操作條件相同。處理甲醇水溶液的能力為40th。填料塔規(guī)格(1)預(yù)精餾塔為:02 800mm,H=44 500mm,操作溫度115C,操處理甲醇水溶液的能力為39th。填料塔規(guī)格作壓力0.07MPa,內(nèi)裝5層填料(TJW3型,堆積密為:01 800mm,H=27 400mm,操作溫度84C ,操度為220kg/m2),共計(jì)131m'。作壓力0.08MPa,內(nèi)裝3層填料(TJW3型,堆積密1.2采用的甲 醇合成塔器相同度為220kg/m),共計(jì)41m'。合成裝置采用國(guó)際上先進(jìn)的低壓甲醇合成(2)加壓精餾塔技術(shù),合成塔采用華東理工大學(xué)專利技術(shù)一絕熱等溫甲醇合成反應(yīng)器。甲醇合成系統(tǒng)壓力為:02 000mm,H=36 550mn,操作溫度127C ,操5.3MPa(A)。人塔合成氣量為269 270.01m/(單作壓力0.61MPa,內(nèi)裝4層填料(TJ50型,堆積密臺(tái)塔 ),溫度220年,壓力5.3MPa(A)。催化劑裝填38氨肥技術(shù)2008年第29卷量為:270 895/9 500=28.5m2,設(shè)計(jì)催化劑裝填量2.1.1德士古水煤氣制甲醇工藝路線為29m'。采用044 x 2mm、L=6m的雙相鋼列管,先經(jīng)過(guò)煤漿制備,再加壓加熱進(jìn)入多噴嘴氣經(jīng)計(jì)算列管數(shù)n=2 980根。合成塔規(guī)格為03400化爐與純氧發(fā)生反應(yīng),制得水煤氣。該工藝解決mm,L=13 840mm。了國(guó)內(nèi)高硫煤制氣問(wèn)題,并成功進(jìn)行克勞斯硫回兩套裝置的合成塔器選擇移熱效果較好的收,消除了環(huán)境污染。管殼式換熱反應(yīng)器,列管內(nèi)裝合成催化劑，管間由德士古水煤漿氣化技術(shù)生產(chǎn)的水煤氣經(jīng)走鍋爐水,利用管間沸騰的鍋爐水及時(shí)帶走反應(yīng)全氣量高溫部分耐硫變換、高溫水解、NHD脫硫、熱。而且選用新型的催化劑,催化劑自身粒度使部分脫碳、低溫水解、千法精脫硫,總硫脫至體積床層內(nèi)徑與催化劑顆粒直徑比提高到8,有利于分?jǐn)?shù)為0.1x10*,制得合成新鮮氣進(jìn)人合成壓縮消除壁效應(yīng),也有利于提高參加反應(yīng)氣體的選擇機(jī),經(jīng)合成壓縮機(jī)的壓縮段和循環(huán)段分別加壓后性來(lái)改變反應(yīng)進(jìn)程，使反應(yīng)后的氣體中C0/CO2的新鮮氣和循環(huán)氣進(jìn)入緩沖罐,混合后的氣體進(jìn)出現(xiàn)不同的轉(zhuǎn)化率,以滿足對(duì)甲醇合成反應(yīng)的控人合成氣預(yù)熱器殼層,被來(lái)自合成塔的反應(yīng)氣預(yù)制。熱到195~225,然后由合成塔頂部斜向45°此外，絕熱等溫甲醇合成塔還有以下特點(diǎn):進(jìn)入塔內(nèi)進(jìn)行反應(yīng)，反應(yīng)后的氣體由塔底出來(lái),在合成塔上管板處設(shè)置絕熱層,絕熱層裝填催化經(jīng)入塔氣預(yù)熱器管程,被管間的入塔混合氣冷卻劑約占總催化劑量的20% ;氣體入口設(shè)有氣體分到90C左右，進(jìn)入甲醇水冷器再次冷凝冷卻到布器,以使催化劑床層氣體分布均勻;采用044 x40 ,然后進(jìn)入甲醇分離器。經(jīng)分離器分離后的2mm爐管,減少了壁效應(yīng)對(duì)反應(yīng)溫度控制的不良?xì)怏w絕大部分返回合成壓縮機(jī)(三段加氣)加壓影響;如果入塔氣體毒物超標(biāo)時(shí),絕熱層有較好循環(huán)利用,少部分氣體經(jīng)水洗滌后,送凈化變換的“濾毒”作用，避免了中毒區(qū)域擴(kuò)大。系統(tǒng)回收利用。經(jīng)分離器分離出的液體甲醇減壓1.3 采用的催化劑相同后,送入甲醇膨脹槽,經(jīng)閃蒸后送往精餾系統(tǒng)。兩套裝置均采用南化院C307甲醇合成催化2.1.2焦?fàn)t氣制甲 醇工藝路線劑,其選擇性好,轉(zhuǎn)化率高,副反應(yīng)少。裝置以焦?fàn)t氣為原料，經(jīng)原料氣氣柜、焦?fàn)tC307型甲醇合成催化劑外觀為兩端球面的氣壓縮機(jī)壓縮后,進(jìn)入脫硫工段。脫硫采用NHD具有金屬光澤的黑褐色圓柱體,外形尺寸為圓柱濕法脫硫和干法精脫硫技術(shù)，焦?fàn)t氣先經(jīng)NHD型:05 x(4~ 5)mm,堆密度為1.4~ 1.6kg/L,比表脫硫塔將總硫脫至95mg/m2,送往轉(zhuǎn)化工段,在加面積90 ~ 110m/go其成分主要是由銅鋅、鋁等氧熱爐中預(yù)熱至350C,返回脫硫工段進(jìn)行千法脫化物組成，其質(zhì)量分?jǐn)?shù):Cu0 54% ~ 60%、ZnO硫,干法脫硫采用鐵鉬轉(zhuǎn)化器,經(jīng)鐵鑰加氫轉(zhuǎn)化20%~30%.Al205%~10%H2O3%~6%,另有機(jī)硫，再經(jīng)過(guò)氧化錳脫硫槽和氧化鋅脫硫槽,外還含有少量的石墨?？偭蛎撝馏w積分?jǐn)?shù)為0.1 x 10*。.4 生產(chǎn)甲醇的工藝條件(壓力、溫度)相同轉(zhuǎn)化采用加壓部分氧化法技術(shù)。來(lái)自脫硫的C307低壓甲醇合成催化劑(合成塔)使用條焦?fàn)t氣經(jīng)飽和塔調(diào)整水氣比后,進(jìn)入加熱爐預(yù)熱件:操作溫度190 ~ 300% ,最佳溫度205 ~ 265C，到560C ,然后進(jìn)入轉(zhuǎn)化爐,在催化劑的作用下，操作壓力3~ 15MPa,使用空速4 000~ 20 000h-'。與來(lái)自空分的純氧發(fā)生部分氧化反應(yīng)進(jìn)行轉(zhuǎn)化。1.5 催化劑升溫還原處理方法相同轉(zhuǎn)化后轉(zhuǎn)化氣中CH,的體積分?jǐn)?shù)0.44%，溫度C307甲醇合成催化劑均采用低氫還原，即用950C。高溫轉(zhuǎn)化氣經(jīng)高壓廢鍋和低壓廢鍋分別系統(tǒng)精制氣(合成新鮮氣)進(jìn)行還原,升溫還原曲副產(chǎn)6.4MPa(G)的中壓蒸汽和0.3MPa(G)的低壓線相同,升溫還原操作相同,還原實(shí)際出水量基飽和蒸汽,之后再經(jīng)鍋爐給水加熱器、脫鹽水加本相同。熱器、水冷器冷卻至40C,送去壓縮工段合成氣2兩套甲醇裝 置不同處壓縮機(jī)中。2.1 工藝技術(shù)路線的區(qū)別來(lái)自轉(zhuǎn)化工段的合成新鮮氣進(jìn)入合成氣壓第6期朱本啟等:德士古水煤氣制甲醇與焦?fàn)t氣制甲醇的比較縮機(jī)的一-段,壓縮至4.9MPa(A),經(jīng)冷卻至40C,表4入塔氣氫碳比和CO/CO2以及粗甲醇含醇量的對(duì)比與來(lái)自甲醇合成的循環(huán)氣[4.9MPa(A),40C] -起原料氣入塔氣氫碳比CO/CO2粗甲醉含醇量(質(zhì)量分?jǐn)?shù)%)進(jìn)入壓縮機(jī)的二段,壓縮至5.3MPa(A) ,經(jīng)冷卻至水煤氣5.833.06094.5040C后,進(jìn)入甲醇合成工段。經(jīng)過(guò)人塔氣預(yù)熱器焦?fàn)t氣5.040.63486.33加熱到2209,進(jìn)入甲醇合成塔內(nèi),甲醇合成氣在在實(shí)際生產(chǎn)運(yùn)行中,由于制氣工藝條件的不催化劑作用下,進(jìn)行生成甲醇的反應(yīng)。同,德士古水煤氣氣體成分相對(duì)穩(wěn)定,合成的粗反應(yīng)放出大量的熱,通過(guò)列管管壁傳給鍋爐甲醇含量相對(duì)穩(wěn)定。C307催化劑有較好的耐熱性水,產(chǎn)生大量中壓蒸汽(2.5MPa飽和蒸汽),減壓能，所以,在一定的使用時(shí)期,Co體積分?jǐn)?shù)可高后送至蒸汽管網(wǎng)。副產(chǎn)蒸汽確保了甲醇合成塔內(nèi)達(dá)15%~16%,CO2體積分?jǐn)?shù)較低,為2%~3%。反應(yīng)趨于恒定,且反應(yīng)溫度也可通過(guò)副產(chǎn)蒸汽的且未發(fā)現(xiàn)合成甲醇受到影響,相反,單位甲醇產(chǎn)壓力來(lái)調(diào)節(jié)。率較高,能夠獲得較好效益,但催化劑使用壽命甲醇合成塔出來(lái)的合成氣(241C ,5.1MPa),較短。經(jīng)入塔氣預(yù)熱器,甲醇水冷器,進(jìn)入甲醇分離器,焦?fàn)t氣由于受煉焦過(guò)程中各煤種配比的限粗甲醇在此被分離。分離出的粗甲醇進(jìn)入甲醇膨制,其氣體成分有較大波動(dòng),此間造成了合成入.脹槽閃蒸,被減壓至0.4MPa后,送至粗甲醇罐,塔氣體成分不穩(wěn)定,有的時(shí)候CO/CO2比較低,甚然后泵送至精餾裝置。甲醇分離器分離出的混合至出現(xiàn)CO2的體積分?jǐn)?shù)為6%~9%,co體積分氣去合成氣壓縮機(jī)(三段加氣)。從甲醇分離器出數(shù)為2% ~ 6%。在此種工藝條件下,合成甲醇產(chǎn)來(lái)的循環(huán)氣在進(jìn)入壓縮段前排放- -部分弛放氣,率尚未受到不良影響,但粗甲醇含醇量的質(zhì)量分以保持整個(gè)循環(huán)回路惰性氣體恒定。弛放氣與甲數(shù)約下降74.26%(最低分析記錄值)。醇膨脹槽項(xiàng)部排出的膨脹氣都去轉(zhuǎn)化系統(tǒng)作為2.3精甲醇產(chǎn)品質(zhì)量不同燃料被消耗。通過(guò)對(duì)比水煤氣甲醇和焦?fàn)t氣甲醇兩套精2.2氣體成分的不同餾裝置的操作條件和運(yùn)行參數(shù),可知德士古水煤2.2.1新鮮氣氣體成分不同漿制氣生產(chǎn)的粗甲醇pH值偏低,約7.2,在精餾德士古水煤氣精制后的合成新鮮氣與焦?fàn)t過(guò)程中需要加堿調(diào)整pH值。而焦?fàn)t氣生產(chǎn)的粗氣精制后的合成新鮮氣成分的對(duì)比列于表2。甲醇pH值不穩(wěn)定,為7.4~7.8,中性或略接近堿表2新鮮氣氣體成分對(duì)比( 體積分?jǐn)?shù)%)性,在精餾過(guò)程中,只需要加少量燒堿來(lái)調(diào)整pH合成氣COCO2H2CH,N2ArH20值。燒堿消耗定額對(duì)比見(jiàn)表5。水煤漿法27.39 3.24 68.53 0.01 0.66 0.16 0.01表5燒堿消耗定額對(duì)比焦?fàn)t氣法15.53 8.23 71.86 0.45 3.210.432.2.2人塔氣氣體成分不同項(xiàng)目周戟規(guī)格加入設(shè)備消耗定額年消耗(質(zhì)量分?jǐn)?shù)%)名稱_ (kg/)_ 量(kg)德士古水煤氣制甲醇合成循環(huán)氣與焦?fàn)t氣水煤氣甲醇98堿液槽0.0716 554制甲醇合成循環(huán)氣氣體成分對(duì)比見(jiàn)表3。焦?fàn)t氣甲醇0.037 095表3入塔氣氣體成分對(duì)比(體積分?jǐn)?shù) %)注:燒堿年消耗量為設(shè)計(jì)正常值循環(huán)氣COCO2H2CH4ArN2H20通過(guò)對(duì)比水煤氣甲醇和焦?fàn)t氣甲醇精餾甲水煤漿法9.7534 3.I8 078.612 60.0817 1.4624 6.30 90.04 8醇蒸汽的消耗,發(fā)現(xiàn)焦?fàn)t氣甲醇在精餾中蒸汽消焦?fàn)t氣法4.958 07.813 072.1800 2.010012.0700 0.00耗較大,雜醇含量低,常壓塔基本無(wú)雜醇采出,精通過(guò)計(jì)算,水煤氣制甲醇中粗甲醇時(shí)空產(chǎn)率餾預(yù)塔不凝氣體較少。水煤氣甲醇蒸汽消耗量較最大可達(dá)到1.21U(m'.h),- 般為0.82U(m2*h);焦低,預(yù)塔不凝氣體較多,常壓塔側(cè)線需要采出適爐氣制甲醇中粗甲醇時(shí)空產(chǎn)率最大為1.2 t/(m2.當(dāng)雜醇來(lái)調(diào)整常壓塔操作。兩種精甲醇的質(zhì)量對(duì)h),-般為0.9t(m'h)。比見(jiàn)表6(執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn):GB338- -2004)。入塔氣中氫碳比與CO/CO2存在較大差別，3兩種 甲醇合成反應(yīng)機(jī)理在生產(chǎn)中的應(yīng)用造成合成粗甲醇含醇量有明顯差別,表4為氫碳諸多資料表明,合成甲醇過(guò)程中主要有以下比和C0/CO2及粗甲醇含醇量的對(duì)比。3個(gè)可逆反應(yīng):40氨肥技術(shù)2008年第29卷表6兩種精甲醇質(zhì) 分析對(duì)比指標(biāo)實(shí)測(cè)結(jié)果項(xiàng)目?jī)?yōu)等品一等品合格品水煤氣甲醇 焦?fàn)t氣甲醇外觀均為無(wú)異臭味無(wú)色透明液體無(wú)可見(jiàn)雜質(zhì)符合色度(鉑-鈷色號(hào))≤5≤10密度(20C)/g/cm2'0.791~0.792 0.791-0.793 0.791-0.7930.791 00.791 1溫度范圍(0C,101 325Pa)/C64.0-65.564.0~65.564.764.65沸程(包括64.5C +0.19C)≤0.8≤1.0≤1.5≤0.6≤0.5高錳酸鉀試驗(yàn)時(shí)間/min≥50≥20≥65水混溶性試驗(yàn)通過(guò)試驗(yàn)(1+3)通過(guò)試驗(yàn)(1+9)(1+3)澄清水的質(zhì)量分?jǐn)?shù)1%≤0.01≤0.15≤0.06≤0.07酸度(以HCO0H質(zhì)量分?jǐn)?shù)計(jì))%≤0.001 5≤0.003 0≤0.005 0≤0.000 9≤0.000 6堿度(以NH,質(zhì)量分?jǐn)?shù)計(jì))%≤0.0002≤0.000 8≤0.0015≤0.000 1≤0.0000羰基化合物(以CH2O質(zhì)量分?jǐn)?shù)計(jì))%≤0.002≤0.005≤0.010≤0.001 3蒸發(fā)殘?jiān)|(zhì)量分?jǐn)?shù)1%≤0.001≤0.003≤0.0008硫酸洗滌試驗(yàn)1單位(鉑-鈷色號(hào))≤50合格乙醇的質(zhì)量分?jǐn)?shù)1x 10*均為≤9S(或根據(jù)客戶需要)≤60≤53等級(jí)判定CO+2H2一CH.0H+Q(1)C0+(-C0)+2H2 = CH2OH+(-C+0)(5)CO2+3H2 = CH0H+H20+Q焦?fàn)t氣制甲醇通過(guò)甲?；緩胶铣杉状?其CO+H2O亡CO2+H2+Q(3)理由如下:由于合成甲醇反應(yīng)(2)較快,在催化劑床層(1)實(shí)際生產(chǎn)運(yùn)行中,CO/CO2比較低,甚至中,隨著CO2和生成水的數(shù)量變化以及反應(yīng)熱的出現(xiàn)CO2的體積分?jǐn)?shù)為6% ~ 9% ,CO體積分?jǐn)?shù)為影響,反應(yīng)(3)按其所處的平衡點(diǎn)進(jìn)行變換反應(yīng)3% ~ 6%。但是在此種工藝條件下,合成甲醇時(shí)空或變換逆反應(yīng),但對(duì)合成甲醇反應(yīng)的具體影響隨產(chǎn)率未受到不良影響,粗甲醇含醇量下降≤80%。反應(yīng)(1 )的平衡而不斷移動(dòng),因此對(duì)反應(yīng)(1)合成(2)粗甲醇中酸度較低,pH值7.4~7.8,中性甲醇的機(jī)理有一-些爭(zhēng)議。通過(guò)研究,發(fā)現(xiàn)在變換或略接近堿性。正逆反應(yīng)進(jìn)行的影響下,合成甲醇反應(yīng)(1)通過(guò)(3)合成副產(chǎn)物較少,醚類和雜醇較少。以下兩種途徑進(jìn)行:即甲酰基途徑合成和甲酸基(4)催化劑低溫活性得到發(fā)揮,使用壽命得途徑合成。到延長(zhǎng)。3.1甲酰基合成(5)由于CO2的強(qiáng)吸附性和體積含量較高，甲醇合成催化劑低溫活性較好,在相對(duì)低溫在合成塔操作溫度下,具備甲酰基合成的條件。下(相對(duì)于CO與H2吸附結(jié)合的溫度),首先發(fā)生(6)合成反應(yīng)熱較小,有時(shí)為提高產(chǎn)量需要反應(yīng)(2),生成的H2O促進(jìn)了變換正反應(yīng)(3)的進(jìn)外部伴熱。行,平衡發(fā)生移動(dòng),使之生成了更多的CO和H2,3.2 甲酸基合成放出的熱量又進(jìn)一步促進(jìn)了反應(yīng)(2)的進(jìn)行。反當(dāng)M-C+0吸附CO/H2時(shí),形成甲酸基為活性應(yīng)過(guò)程如下:中心合成甲醇,即2CO2+4H2一CH,0H+(CO)+2H2O(4)CO+(M-C*0)+2H2=(-C00H)+M-OCH (6)隨著反應(yīng)物濃度的變化,反應(yīng)(4)的進(jìn)行促C0+(-C*00H)+2H2戶CH2OH+(-C*00H) (7)進(jìn)了變換逆反應(yīng)的進(jìn)行,這樣少量的逆變換反應(yīng)根據(jù)_上述理論，可以理解為甲?；? -定條(主要是H20參與下)或高濃度CO2合成甲醇后，件下,發(fā)生進(jìn)-步反應(yīng)生成甲酸基,甲酸基反應(yīng)帶使催化劑表面出現(xiàn)M- C*O活性中心(可能占據(jù)氧動(dòng)了CO/H2,不但在Cu+活性表面進(jìn)行吸附，而且空位),增加了對(duì)H2的吸附能力,即發(fā)生CO通過(guò)也與(-C*00H)吸附,在反應(yīng)后的高溫條件下,碳甲酰基合成甲醇反應(yīng),合成反應(yīng)方程式如下: .氫鏈重新組合,使反應(yīng)更加劇烈,過(guò)程快速，反應(yīng)第6期朱本啟等:德士古水煤氣制甲醇與焦?fàn)t氣制甲醇的比較41熱增多,床層溫度上升較快,給反應(yīng)后氣體移熱增(體積分?jǐn)?shù)6%~9%)的條件下,甲醇合成反應(yīng)主加困難。同時(shí),甲酸基合成的副產(chǎn)物產(chǎn)生了較大碳要是以甲?；緩胶铣?此條件下對(duì)甲醇催化劑鏈,促進(jìn)了石蠟或醚類雜質(zhì)的生成,見(jiàn)反應(yīng)式(6)?；钚晕串a(chǎn)生影響,時(shí)空產(chǎn)率較高,但粗甲醇濃度德士古水煤氣制甲醇主要通過(guò)甲酸基途徑較低,精餾能耗較高。在高CO(體積分?jǐn)?shù)15%~合成甲醇,其理由如下:16%)條件下,甲醇合成反應(yīng)主要是以甲酸基途(1)粗甲醇中酸度較高,粗甲醇中存在甲酸徑合成,反應(yīng)熱較高,副產(chǎn)蒸汽多,粗甲醇濃度較和乙酸,如果甲醇合成反應(yīng)控制不當(dāng),粗甲醇中高,能耗較低,對(duì)催化劑活性有一定影響,催化劑甲酸質(zhì)量分?jǐn)?shù)有可能達(dá)到0.03%。使用壽命較短，但是單位產(chǎn)出較大。(2)粗甲醇中含有醚類較多,預(yù)塔不凝氣體4結(jié)束語(yǔ)多,雜醇采出量較大。在甲醇生產(chǎn)運(yùn)行中，工藝指標(biāo)的控制相當(dāng)嚴(yán)(3)在合成塔操作條件下,具備甲酸基合成格,生產(chǎn)單位基本是按照原始設(shè)計(jì)中的物料衡算條件。來(lái)調(diào)整合成氣體成分的。但由于工藝路線的差別(4)副反應(yīng)產(chǎn)物有少量石蠟和醚類雜質(zhì)生成和制得氣體成分的限制，實(shí)際物料衡算與設(shè)計(jì)有(M-OCH3)。較大偏差,因此,需要在生產(chǎn)過(guò)程中不斷摸索優(yōu)化(5)反應(yīng)余熱多,副產(chǎn)蒸汽量較大。工藝運(yùn)行、提高產(chǎn)量的方法。山東兗礦國(guó)際焦化有(6)需要高空速控制甲醇合成反應(yīng)。限公司根據(jù)焦?fàn)t氣制甲醇的生產(chǎn)特點(diǎn)，摸索出了通過(guò)兩種甲醇生產(chǎn)過(guò)程和產(chǎn)品的對(duì)比,可以優(yōu)化焦?fàn)t氣制甲醇的方法,達(dá)到了較高的技術(shù)水平。驗(yàn)證此前存有爭(zhēng)議的甲醇合成機(jī)理，即在高CO2(收稿日期:2008-10-21)(.上接第5頁(yè))程為高固氣比密相輸送,擬用已有與洗滌 的分級(jí)凈化分離方式,既可確保合成氣滿專利技術(shù)調(diào)控煤粉流量。預(yù)熱后的氧氣與水蒸汽足后續(xù)工段的工藝要求,又大大降低了設(shè)備投資-并通過(guò)噴嘴進(jìn)入氣化爐,在高溫、高壓下與煤費(fèi)用。粉進(jìn)行氣化反應(yīng)。該項(xiàng)目已列人貴州省重點(diǎn)項(xiàng)目,2005年8月氣化爐為自主創(chuàng)新的多噴嘴對(duì)置式結(jié)構(gòu),形通 過(guò)貴州省發(fā)改委的核準(zhǔn),2006年10月獲國(guó)家成的撞擊流流動(dòng),有利于強(qiáng)化傳遞過(guò)程,提高氣環(huán)保局批準(zhǔn),計(jì)劃2010年建成投產(chǎn)?，F(xiàn)已完成初化效率。采用濕法分離工藝,通過(guò)激冷、旋風(fēng)分離步設(shè)計(jì)審查和現(xiàn)場(chǎng)“三通一平"工作 ,部分長(zhǎng)線設(shè)煤粉}布袋除塵器氣化爐*合成氣水燕汽，4倉(cāng)煤粉一-煤粉混合器t冷凝液氣+水.原煤給料罐干操匈氣或饋斗磨煤機(jī)二氧化碳→渣圖7 粉煤加壓氣化示范裝置工藝流程備已開(kāi)始訂貨,于2008年8月正式開(kāi)工。一具有明顯優(yōu)勢(shì)的新技術(shù)必將扭轉(zhuǎn)我國(guó)煤氣化我們相信,隨著我國(guó)現(xiàn)代煤化工產(chǎn)業(yè)的崛起技術(shù)長(zhǎng)期依賴進(jìn)口的局面，為企業(yè)提供更多先與發(fā)展，隨著先進(jìn)煤氣化技術(shù)在發(fā)電、冶金行業(yè)進(jìn)、經(jīng)濟(jì)的技術(shù)選擇。的應(yīng)用,多噴嘴對(duì)置粉煤加壓氣化制備合成氣這(收稿日期:2008 -10-21)