28天然氣化工2005年第30卷開發(fā)應(yīng)用優(yōu)化甲醇合成氣氣質(zhì)提高甲醇產(chǎn)量王平堯(中國石化集團(tuán)四川維尼綸廠重慶401254)摘要本文針對四川維尼綸廠的乙炔尾氣中碳含量偏高氫含量不足致使乙炔尾氣甲醇裝置伴有惡臭氣體產(chǎn)生問題提出優(yōu)化合成氣氣質(zhì)提高甲醇產(chǎn)量的解決方案使川維現(xiàn)有甲醇裝置的潛力得到進(jìn)一步發(fā)揮。關(guān)鍵詞甲醇優(yōu)化江藝合成氣產(chǎn)量中圖分類號:IQ223.12文獻(xiàn)標(biāo)識碼3文章編號1001-92192005)228060川維甲醇裝置的基本情況1998年對該裝置的部分氧化工序、甲醇合成工序壓縮工序進(jìn)行了技術(shù)改造2001年又完成了精餾工川維廠有三套甲醇裝置,一套以天然氣為原料序的技術(shù)改造使該裝置的生產(chǎn)能力達(dá)14.0萬t/ao稱為二甲)建設(shè)于1996年兩套以尾氣為原料分目前,一甲主要由脫硫、加氫、壓縮、合成、除氧以及別建設(shè)于1974年(稱為一甲)和2001年(稱為三精餾和氫回收組成甲二甲采用魯齊生產(chǎn)工藝以天然氣為原料沒計(jì)一甲最初采用ICI生產(chǎn)工藝,由部分氧化、壓能力為10萬t/a同時(shí)副產(chǎn)食品級液態(tài)CO該裝縮、脫碳、低壓合成、精餾和回收等6個(gè)工序組成。置由天然氣造氣工序、合成、精餾、除氧、壓縮、液態(tài)乙炔尾氣在部分氧化工序?qū)⑵渲械募淄?、乙烯、乙炔O2和(O2回收工序等組成。脫硫后的天然氣與等氧化成合成氣并將尾氣中硫化物及有機(jī)硫脫除蒸汽按HO/C=3.5的比例混合后,被加熱到后被送到壓縮工序?qū)⑵渖龎旱?0MPa送入合成500℃左右進(jìn)入轉(zhuǎn)化管在催化劑作用下進(jìn)行蒸汽轉(zhuǎn)工序。其中過量的二氧化碳經(jīng)脫碳工序予以脫除,化其反應(yīng)方程式如下以滿足工藝要求。來自壓縮工序新鮮合成氣與循環(huán)CH+HO=CO+3H2-205.66J/mol回路來的循環(huán)氣匯合后,進(jìn)入合成反應(yīng)塔進(jìn)行甲醇H4+H2OOO2+4H2-164.69J/mol合成。反應(yīng)液經(jīng)氣液分離粗甲醇被送到中間儲(chǔ)罐,在天然氣一蒸汽的轉(zhuǎn)化過程中同時(shí)伴隨著CO分離出來的氣體除少部分排空外大部分進(jìn)入循環(huán)和CO的變換反應(yīng)回路作循環(huán)氣體。精餾工序的產(chǎn)品甲醇被送到產(chǎn)品CO+H,O=CO,+H+40.7 J/mol儲(chǔ)槽雜醇油在回收工序回收甲醇后作為中間品出甲醇合成反應(yīng)分別由兩個(gè)獨(dú)立的反應(yīng)來實(shí)現(xiàn)售塔底的廢液經(jīng)熱回收后送λ污水處理場處理后CO+ 2H,--CH:OH+90.5 J/mol(1)排放。由于多種原因一甲運(yùn)行十多年卻始終不能CO2+3H2→→→CH3OH+H2O+49.32J/mol(2)達(dá)到設(shè)計(jì)能力990年我廠對該裝置進(jìn)行技術(shù)改由于反應(yīng)(2)進(jìn)行較慢在反應(yīng)床層中隨組分造增加了變壓吸附裝置減少脫碳量甲醇產(chǎn)量逐CO2和生成水的數(shù)量變化按其所處的位置向平衡年上升。1997年又進(jìn)行技術(shù)改造采用日本東洋公點(diǎn)中國煤化工立司的甲醇合成工藝,甲醇產(chǎn)量達(dá)10.512萬t/aoCNMHG工藝和一甲類似不再累述。收稿日期2005-02-22炸作者簡介汪平堯1963-)男工三甲是根據(jù)國務(wù)院177次辦公會(huì)議決定停建原程師從事天然氣化工發(fā)展規(guī)劃工作電話023-68974181,萬縣川東氯堿工程將其中的空分、乙炔和甲醇三套電郵cww數(shù)據(jù)3cm裝置異地川維建設(shè)的項(xiàng)目之一設(shè)計(jì)能力為10.5萬第2期王平堯猶化甲醇合成氣氣質(zhì)提高甲醇產(chǎn)量29t/a。主要由脫硫、加氫轉(zhuǎn)化、壓縮、合成及氫回收、1)呷醇車間的雜醇油經(jīng)回收其中的甲醇后作精餾組成。為生產(chǎn)廢水排至廠污水處理場處理達(dá)標(biāo)后排放長三甲也采用日本東洋公司的甲醇合成工藝。生江其流量為15m3/h最高溫度105℃在排放過程產(chǎn)流程和一甲差不多所不同的是三甲多了膜分離中散發(fā)一種難聞的惡臭氣味。惡臭氣味不僅對環(huán)境和變換反應(yīng)。在變換反應(yīng)工序20%的合成氣參與造成了一定的污染影響職工的身心健康還直接影了變換反應(yīng)響到企業(yè)的形象。CO,+ H,CO+H,0+ 40.70 J/mol(2)甲與三甲具有同樣的原料氣和反應(yīng)器但變換反應(yīng)使三甲的合成氣氣質(zhì)得到一定程度的甲的雜質(zhì)含量(5000×106遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于三甲2500伉化膜分離是將循環(huán)回路吹岀氣中的H由膜分×10-6)而在觸媒后期高達(dá)12000×10-6~13000離系統(tǒng)回收。經(jīng)回收H后的吹出氣被送到二、三×106在引入二甲吹出氣后雜質(zhì)含量仍然高達(dá)甲預(yù)熱爐或鍋爐車間作燃料氣。三甲于2003年118000×10-6一甲會(huì)有石蠟產(chǎn)生而三甲沒有月5日至16日一次開車成功2004年5月進(jìn)行了(3在相同的進(jìn)口溫度的條件下,甲混合氣出裝置考核生產(chǎn)能力到達(dá)了設(shè)計(jì)能力?？跍囟缺热椎某鲟頊囟雀叱?0左右1川維甲醇裝置的現(xiàn)狀2產(chǎn)生這些問題的原因川維廠的三套甲醇裝置鑒于歷史的原因而具1.1存在的問題有相對獨(dú)立的原料氣供應(yīng)系統(tǒng)其組分見表1。表1川維甲醇裝置合成氣組分Table 1 The composition of syngas in three methanol units合成氣量H4O+Ar氫碳比61.727,24.910.04970.581.92421600.253370560.70.041.710.83甲醇合成理論認(rèn)為,當(dāng)高性能的催化劑和操作一定改善但與三甲相比仍然不理想。條件確定以后新鮮氣的組成、循環(huán)比、放空量和入乙炔尾氣新鮮氣中的氫和CO含量不足、CO塔氣組成4者之間就形成了比較嚴(yán)格的物衡關(guān)系。含量偏高。(O和H2生成甲醇的反應(yīng)速度比(O2要保持高的甲醇時(shí)空收率和低的放空量就必須對與H生成甲醇的反應(yīng)速度快得多從反應(yīng)1)和反新鮮氣就進(jìn)行調(diào)節(jié),理想的新鮮氣要求氫碳比在應(yīng)2河以看出前者放出的熱量幾乎高出后者的2.05~2.10之間,惰性氣體少到1%~2%O3含倍。反應(yīng)劇烈而熱量排放不均勻造成觸媒層局部量5%~7%。從表1可以看出,一、三甲合成氣中過熱雜質(zhì)含量偏高。加之循環(huán)氣中N含量逐漸氫氣含量不足O含量偏高而二甲合成氣中氫含積累達(dá)4%~5%)觸媒層過熱時(shí)合成氣中的H2量偏高而CO含量不足。上述情況影響了甲醇的與N’生成氨,氨再與甲醇發(fā)生取代反應(yīng)生成一甲收率和CO的轉(zhuǎn)化率使原料氣未得到充分利用胺、二甲胺、三甲胺等雜質(zhì)。惡臭氣體就是雜質(zhì)甲胺如果片面強(qiáng)調(diào)氫碳比忽略氣質(zhì)結(jié)構(gòu)的合理性,的氣味。這些雜質(zhì)不但降低了甲醇的收率和CO的也不會(huì)達(dá)到預(yù)期的結(jié)果。即使在氫碳比達(dá)到了2.0轉(zhuǎn)化率還增加了甲醇精餾工序的公用工程消耗增的時(shí)候(如二甲旭由于碳含量不足過量的氫氣成加了中國煤化工為一種惰性氣體不斷地在循環(huán)回路中循環(huán)和逐漸積CNMHG應(yīng)工序?qū)⒁徊糠諧O累使循環(huán)回路的壓力不斷増高為保持循環(huán)回路的變換為CO在一定程度上改變了CO和CO之間壓力必然會(huì)增加循環(huán)氣放空量使甲醇收率和(O的結(jié)構(gòu)關(guān)系改善了氫碳之間的比例關(guān)系。轉(zhuǎn)化率下降。一甲引入二甲的吹出氣后氫碳比混1.3目前的解決方案合后氫碳亮據(jù))了明顯提高反應(yīng)狀況得到了因二甲的吹出氣中氬含量高氬碳比高,1997天然氣化工2005年第30卷年川維廠將二甲的吹出氣引到一甲作原料以達(dá)到在。優(yōu)化的目的,但沒有根除惡臭氣體。2004年5月,對于后兩個(gè)問題川維目前還沒有具體的解決又投資66.57萬元實(shí)施了甲醇底水中惡臭氣體治措施理改造項(xiàng)目”主要對廢水進(jìn)行了降溫處理和密閉排1.4引入二甲吹出氣后為何不能解決惡臭氣體問放以減少裝置停車時(shí)廢液在輸送過程中散發(fā)的劇題烈的惡臭氣味雖然解決了生產(chǎn)現(xiàn)場的惡臭氣味但引入二甲吹出氣后合成氣組分見表2。沒有從優(yōu)化工藝的角度徹底根治惡臭氣體依然存表2一甲新鮮氣與二甲吹出氣混合后的組分情況Table 2 The composition of the mixed gas after the vent gas of Second Methanol Unit and the fresh gas of First Methanol Unit合成氣量H2CH,CH4N2O2+Ar氫碳比甲386754.910.581.92二甲吹出氣140000216.1710.01混合氣52675.0065.2020.53.727.900.030.43從表2分析來看雖然一甲新鮮氣與二甲吹出氣混合后氫碳比達(dá)2.5381但OO和CO2的結(jié)構(gòu)關(guān)系并沒有得到改善,由于O和CO2的比例不合啊氣擼理O與H2的反應(yīng)仍然很劇烈仍有可能因?yàn)榫植窟^熱造成燒床的現(xiàn)象。而且作為惰性組分之的CH4含量從混合前的4.91%上升到混合后的7.90%。因此簡單將一甲的新鮮氣與二甲的吹出氣混合不能從根本上解決惡臭氣味的問題這就是甲雜質(zhì)含量比三甲高,一甲混合氣出囗溫度比三甲的高,甲有石蠟產(chǎn)生的原因。2優(yōu)化合成氣的基本設(shè)想圖1三種合成氣同時(shí)優(yōu)化方案流程示意圖Fig 1 Schematic flow diagram of simultaneously optim2.1三套甲醇裝置的合成氣一并優(yōu)化方案ing three syngases三種合成氣同時(shí)優(yōu)化方案流程示意圖如圖1。表3三種合成氣混合后的組成和氫碳比組成單位:V%)Table 3 The composition and H2/C ratio of the mixed gas of three syngases合成氣量H202cHcH2CH1碳?xì)浔?17386.696.654.200.030.201.270.442.0247這種優(yōu)化方案思路是在合成氣進(jìn)入合成反應(yīng)器碳比中國煤化立O含量偏低的問題前增加一個(gè)配氣槽合成氣經(jīng)混合后再進(jìn)入各裝也可量低的問題,到了優(yōu)CNMHG置的反應(yīng)器中并保持各裝置的合成、精餾等后續(xù)部化合現(xiàn)叫口。畎定、1厭然氣甲醇的生產(chǎn)成分原有的獨(dú)立性混合后的氣體組分見表3本高于尾氣甲醇的成本這種方案可能會(huì)造成我廠這種方案的優(yōu)點(diǎn)是幾種合成氣混合后H2含甲醇生產(chǎn)成本上升(2焜合后的合成氣組分與天然量669%最詹量23.01%AO2含量6.65%氳氣轉(zhuǎn)化制得的合成氣組分相差較大二甲的反應(yīng)器第2期王平堯猶化甲醇合成氣氣質(zhì)提高甲醇產(chǎn)量31是否具備這種操作彈性需要重新核算(3)二甲的它具有以下特點(diǎn)合成氣進(jìn)入配氣槽以后又返回二甲合成器動(dòng)能消(1在PSA裝置前不需要設(shè)立預(yù)先脫除甲醇的耗大且管道施工難度大不易實(shí)施〔4)、三甲合預(yù)處理系統(tǒng)含有甲醇的馳放氣經(jīng)汽液分離液態(tài)甲成氣的溫度較髙(一般為110℃)二甲合成氣的溫醇后直接進(jìn)入PSA系統(tǒng)使得處理甲醇馳放氣的工度較低一般為40℃)三種氣體混合后的溫度可能藝流程大大簡化會(huì)在70~80℃之間在進(jìn)入二甲合壓機(jī)前必須增加(2)SA裝置采用常壓沖洗工藝再生,不用傳冷卻器和分離器方可滿足壓機(jī)的需要。統(tǒng)的抽真空工藝流程簡化操作更安全且大大節(jié)省2.2保持天然氣甲醇裝置的獨(dú)立性對兩套尾氣甲電耗醇裝置進(jìn)行優(yōu)化(3)PSA裝置產(chǎn)生的廢氣壓力較高不需要這種優(yōu)化方案的思維是將一、三甲的合成氣和增壓可直接進(jìn)入燃料管網(wǎng)作燃料。甲的吹出氣經(jīng)配氣槽或與揚(yáng)子江乙?；び邢薰兾饔芰重踩粴饣び邢薰?0萬t/a甲醇司送來的氬氣或與三甲未變換的新鮮氣和三甲已變擴(kuò)建成20萬t/a就采用該技術(shù)使實(shí)際產(chǎn)量達(dá)到22換的合成氣混合后再分別送到一、三甲醇裝置的合萬t/a每噸甲醇生產(chǎn)成本降低100多元。此外新疆成工序。同時(shí)為了合理利用吹出氣的有效組分用東辰工貿(mào)公司10萬t/a甲醇裝置也采用了該技術(shù)新變壓吸附技術(shù)代替膜分離系統(tǒng)。天脊煤化工集團(tuán)公司60萬t/a甲醇項(xiàng)目和中國石膜分離雖然具有工藝簡單、占地少、非滲透氣體油格爾木煉油廠30萬υ/a甲醇項(xiàng)目也計(jì)劃采用該的壓力較高、投資少等優(yōu)點(diǎn)但也具有氫回收率低、技術(shù)。有效成分(OOCO2、CH)基本上得不到回收等缺2.2.2利用揚(yáng)子江乙?；び邢薰镜母辉錃恻c(diǎn)同時(shí)吹出氣還含有一定成分的甲醇很容易濃縮補(bǔ)加外來氫氣方案流程示意圖見圖2。凝結(jié)粘附在膜表面堵塞膜孔而影響分離效果。有研究表明,雖然膜分離的投資比新PSA少但因?yàn)槟し蛛x的原料必須經(jīng)過預(yù)處理然后降壓才能用做燃料氣操作費(fèi)用較高。因此本方案舍去膜分離系一甲臺成統(tǒng)而改用新PSA裝置。尾氣k氣相這個(gè)方案又可以分為三個(gè)小方案,是使用揚(yáng)三合子乙?；び邢薰镜母辉錃鈨?yōu)化合成氣是甲事產(chǎn)相采用三甲部分新鮮氣變換的方式優(yōu)化合成氣;三是離碳?xì)饨?選入配氣,收歌在利用揚(yáng)子乙?；び邢薰镜母辉錃獾幕A(chǔ)上和三甲部分新鮮氣變換的方式優(yōu)化合成氣2.2.1新變壓吸附技術(shù)新變壓吸附技術(shù)是四川天一科技股份有限公司開發(fā)的專門用于回收甲醇尾氣有效成分的新技術(shù)。利用多孔性的固體物質(zhì)吸附劑)選擇性地吸附混合氣中組分的特點(diǎn)實(shí)現(xiàn)對甲醇尾氣的多向分離以圖2補(bǔ)加外來氫氣方案回收甲醇尾氣中有效成分達(dá)到提高甲醇產(chǎn)量的目Fg,2 The optimizing scheme by supplying outside hydro的。廢氣中國煤化工甲醇尾氣CNMH氣進(jìn)入配氣槽與來自PSA-H2產(chǎn)品H2揚(yáng)子乙酰的氫氣混合后分別進(jìn)入一、三甲裝置?；旌虾蟮暮铣蓺饨M成見表4高碳?xì)?2天然氣化工2005年第30卷表4補(bǔ)加揚(yáng)子江已限公司的氫氣1000Nm3/h后的組分情況組分單位:V%)Table 4 The composition of the syngas after supplying outside H of 1000Nm/h合成氣HCOCOCHAHO2+Ar碳?xì)浔萅m/hC2H4甲脫硫后)386761.714.910.58脫硫后)37051.711.83二甲吹出氣140002.02補(bǔ)加氬氣1000混合后87380.0023.24加氫優(yōu)化后氳碳比達(dá)到2.26,表明向乙炔尾氣、20%的三甲變換后的合成氣直接進(jìn)入配氣槽參氣中補(bǔ)加一部分氫氣,可以在一定程度上改善氣質(zhì)與進(jìn)行氣質(zhì)優(yōu)化。優(yōu)化后的合成氣在配氣槽出口被結(jié)構(gòu)增加甲醇產(chǎn)量。分配到一、三甲醇裝置。一、三甲醇吹出氣經(jīng)過新變其優(yōu)點(diǎn)是(1)簡單易行只需增加一根氬氣補(bǔ)壓吸附裝置氣體被分為三路,一路為氬氣一路為加管線即可目前運(yùn)行方式不變〔2)可以提高合成富碳?xì)怏w,路是其主要成分為氫氣、一氧化碳、氮?dú)獾臍涮急葰怏w組分變化不很大在合成反應(yīng)器的氣和氬氣。回收的氫氣和富碳?xì)怏w送到配氣槽參設(shè)計(jì)范圍內(nèi)只要對工藝條件進(jìn)行一定程度的優(yōu)化與合成氣優(yōu)化廢氣進(jìn)入燃料管網(wǎng)作燃料或送到鍋就可實(shí)現(xiàn)而不需對反應(yīng)器核算〔3)保持二甲的相爐裝置對獨(dú)立操作靈活(4)可合理利用部分揚(yáng)子乙酰公本方案保留了三甲20%的新鮮氣進(jìn)入變換反司的富裕氬氣。缺點(diǎn)是αO和CO3的比例結(jié)構(gòu)沒有應(yīng)的現(xiàn)狀。經(jīng)變換后的氣體和未經(jīng)變換的新鮮氣都得到改善。被送到配氣槽與一甲新鮮氣、二甲吹出氣充分混合2.2.3使用部分變換反應(yīng)優(yōu)化合成氣優(yōu)化后的氣體組成見表5該方案的流程示意圖見圖3。經(jīng)脫硫和加氫處經(jīng)過一系列的優(yōu)化后,氬含量達(dá)64.14%,CO理后的一甲新鮮氣、80%的三甲新鮮氣、二甲吹出含量達(dá)21.16%,CO含量達(dá)5.35%,氫碳比為2.22CO與CO的比例問題基本得到解決。但引進(jìn)二甲吹出氣后合成氣中的甲烷含量增高了甲烷作為一種惰性氣體不斷在循環(huán)回路中積累會(huì)增大循環(huán)回路的排放氣量。fr2.24加氫變換方案本方案綜合了2.2.2和2.2.3的優(yōu)化方案保新FA持三甲現(xiàn)有的20%變換量不變的現(xiàn)狀將變換后的氣體送到配氣槽與揚(yáng)子公司送來的6400Nm3/h、反星甲的合成器、三甲的合成氣、二甲的吹出氣以及新變氣體,勇人氣,收壓吸附來的回收氣體一起混合后分配后分別進(jìn)入三甲反應(yīng)器。新變壓吸附裝置的廢氣送到三甲或中國煤化氣本組成見表6CNMHG圖3采用部分變換的優(yōu)化方案流程示意圖Fig 3 The optimizing scheme with CO partial shift第2期王平堯猶化甲醇合成氣氣質(zhì)提高甲醇產(chǎn)量33表5三甲20%新鮮氣變換后優(yōu)化結(jié)果組成單位:V%)Table 5 The optimizing result after converting 20% fresh gas of the Third Methanol Unit合成氣COH CHO2+Ar氫碳比3867561.7127.23.274.90.040.32三甲80%)2696460.728.23.250.040.321.710甲吹出氣1400074.852.024.9616.1710,01變換氣8415.7568.522.460.661.83優(yōu)化后88054.7564.121.165.36.60.030.652.22表6加氬變換優(yōu)化后的氣體組成情況組成單位:V%)Table 6 The optimizing composition of the mixed gas after supplying H, and partial converting合成氣Nm'/hCOCOCC2H2C2H4N2O2+Ar氫碳比867561.7127.23,274.910.00.32三甲80%)269646028.23.20.040.831二甲吹出氣1400074.852.024.9616.1710.01變換氣8415.7568.5212.68822.4634.0050320.2561.370.6651.83優(yōu)化后88054.7564.1421.165,356.640.030.261.76補(bǔ)加6500Nm3氫氣94554.7566.57119.7264.9896.19130.03070.2451.6420.6062.49與前兩個(gè)方案相比本方案的優(yōu)點(diǎn)十分明顯合化方案可行的方案有3種現(xiàn)就以下幾個(gè)方面進(jìn)行成氣的有效組分有所提高,組分中CO由原來的比較27.2%降到了19.726%H由原來的61.71%增到3.1原料是否合理利用66.571%AO2由原來的3.27%增到4.989%反應(yīng)從合成氣增加的數(shù)量看(以一、三甲新鮮氣的比原來溫和許多而氣體組分在反應(yīng)器的設(shè)計(jì)范圍總數(shù)為基礎(chǔ)計(jì)算新變壓吸附回收的氣量不計(jì)算在之內(nèi)不需對反應(yīng)器改造。本方案的缺點(diǎn)也比較突內(nèi)),加氬方案增加了20.7%,變換方案增加了出就是合成氣量與原來相比增加了30%左右需21.7%而既加氫又變換的方案增加30.5%,從合要對壓縮機(jī)的能力進(jìn)行核算,可能需增加一臺反應(yīng)理利用原料、降低甲醇和乙炔生產(chǎn)成本方面考慮推器投資相對較高薦加氫變換方案各方案對比情況見表7。3三種優(yōu)化方案對比分析本文根據(jù)我廠甲醇裝置的現(xiàn)狀提出了4種優(yōu)表7幾種優(yōu)化方案合成氣增加情況Table 7 The increasing of syngas in various optimizing schemes合成氣合成氣增加量Nm'/hNm,/h一、三甲新鮮氣中國煤化工加氫方案87380.0063.86變換方案TH15000CNMHG88054.75加氫加變換方案94454.7566.5719.72622074.753.2氣體結(jié)構(gòu)是否得到改善上升到63.86%,氫碳比從原來的1.88上升到加氬厲架鬆使H2的含量從原來的6124%2.26在一定程度上改善了氣質(zhì)結(jié)構(gòu)但仍存在CO天然氣化工2005年第30卷含量高∫O含量低的結(jié)構(gòu)問題套能力較小。天然氣乙炔工程實(shí)施后,該地區(qū)地域變換方案雖然使H的含量從原來的61.24%狹小總圖布置受限做大的改造基本不可能。怎樣上升到64.14%,氬碳比從原來的1.88上升到對現(xiàn)有的甲醇裝置進(jìn)行改造既要在現(xiàn)有的區(qū)域內(nèi)2.22解決了新鮮氣中CO含量高CO含量低的比進(jìn)行又要使現(xiàn)有的設(shè)備得到合理利用既可以消除例問題改善了氣質(zhì)結(jié)構(gòu)是一個(gè)可行性的方案但惡臭氣體又可以充分利用現(xiàn)有的原料降低甲醇及川維廠與揚(yáng)子江乙酰化工有限公司簽署了《氬氣利乙炔的生產(chǎn)成本是川維廠甲醇裝置面臨的必須要用協(xié)議》得不到執(zhí)行解決難題。經(jīng)過分析對比考慮到甲醇競爭力等因加氫變換方案可以綜合加氫方案和變換方案的素本文推薦采用加氫變換方案增加一套新PSA優(yōu)點(diǎn)又可以克服上兩個(gè)方案的不足既可以消除惡裝置將氫氣和富碳?xì)怏w送入配氣槽廢氣送入燃料臭氣體又可較大幅度地增加甲醇產(chǎn)量是一個(gè)技系統(tǒng)做燃料方案。術(shù)、經(jīng)濟(jì)均可行的方案參考文獻(xiàn)3.3經(jīng)濟(jì)分析因?qū)嵤┘託渥儞Q優(yōu)化方案合成氣量較原來增「I]雍永祜李囯琨楊先忠,優(yōu)化合成氣組成獲取裝加30.5%使合成氣有效氣體得到充分的回收與利生產(chǎn)潛兀J].煤化工20012X3)3-8.用同時(shí)可增產(chǎn)甲醇8.6t/h經(jīng)濟(jì)效益十分可觀[2]李克兵劉厚陽郜豫川.回收甲醇尾氣中有效組分新技術(shù)及其應(yīng)瓶J].天然氣化工20044結(jié)論2×3)31-35川維甲醇裝置雖然生產(chǎn)能力約35萬ta但單[3]廖巧麗李鎮(zhèn)濤.化工工藝學(xué)M]北京北學(xué)工業(yè)出版社2001.207-237297-304Optimizing Syngas Quality to Increase Methanol OutputANG Ping- 3aoSichuan Vinylon Works of SINOPEC Chongqing 401254, ChinaAbstract: The tail gases of acetylene units are rich in carbon but relatively lean in hydrogen that makesodorous gas occur in the methanol units with them as feedstock. To solve this problem some schemes have beenproposed to optimize the quality of syngas and increase methanol output in this articleKey words: methanol optimization process syngas capacity動(dòng)態(tài)簡訊也受到重視。從合成氣制甲醇和二甲醚工藝已通過工業(yè)驗(yàn)日開發(fā)二甲醚制丙烯/丁烯等工藝證因此重點(diǎn)放在丙烯和丁烯的高效生產(chǎn)上?，F(xiàn)有的技術(shù)可日本正在開發(fā)由合成氣制甲醇和二甲醚制丙烯/丁烯以同時(shí)生產(chǎn)乙烯但LPG收率僅約60%而以90%高選擇性及丙烯和丁烯制液化氣LG)等一系列技術(shù)。二甲醚有望生產(chǎn)中國煤化工撿室驗(yàn)證汁劃在2005對在2010年成為下一代的燃料開發(fā)二甲醚燃料以外的用途該技CNMHG