第31卷第9期動(dòng)力工程學(xué)報(bào)Vol, 31 No. g2011年9月，Journal of Chinese Society of Power EngineeringSep. 2011文章編號(hào):1674 7607(2011)09-0682-07中圖分類號(hào):TK229.2文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A學(xué)科分類號(hào):470.30火電機(jī)組定速循環(huán)水泵的全工況運(yùn)行優(yōu)化劉吉臻，王瑋，曾德良，常太華，柳玉(華北電力大學(xué)控制與計(jì)算機(jī)工程學(xué)院,北京102206)摘要:為解決枚舉法得出的定速循環(huán)水泵最優(yōu)運(yùn)行方式的局限性,通過分析汽輪機(jī)低壓缸、冷卻塔及凝汽器真空的全工況計(jì)算模型,提出了在環(huán)境溫度相等的前提下進(jìn)行循環(huán)水泵全工況運(yùn)行優(yōu)化,并對(duì)其流程進(jìn)行了闡述,將排汽壓力對(duì)汽輪機(jī)功率的修正曲線進(jìn)行了全工況擬合,利用二分法求解機(jī)組各工況下循環(huán)水泵相鄰運(yùn)行方式的等效益點(diǎn),進(jìn)而獲得等效益曲線,并采用二分法對(duì)某電廠的定速循環(huán)水泵進(jìn)行了等效益曲線實(shí)例驗(yàn)證.結(jié)果表明:循環(huán)水泵優(yōu)化運(yùn)行后,平均可降低煤耗0. 594 g/(kw. h).關(guān)鍵詞:火電機(jī)組;定速循環(huán)水泵;運(yùn)行優(yōu)化;凝汽器真空;等效益曲線;二分法Operation Optimization of Constant-speed Circulating WaterPumps in a Thermal Power Plant under Full ConditionsLIU Ji-zhen'，WANG Wei'，ZENG De-liang'，CHANG Tai-hua'，LIU Yu'(School of Control and Computer Engineering, North China Electric Power University,Beijing 102206 , China)Abstract: In order tccomee the limitation of optimized operation of constant speed circulating waterpumps obtained by enumeration method, the idea of optimizing the operation of circulating water pumpsunder full conditions was proposed on the premise of equal inlet temperature of cooling water, based on a-nalysis of full-condition calculation models for low pressure cylinder, cooling tower and condenser vacuum.The specific optimization process is to fit the corrective curve between turbine power and exhaust pressureunder full conditions, then to solve the equal efficiency points between adjacent operating modes of circu-lating water pumps by dichotomy method, and finally to acquire the equal efficiency curves. V erificationresults on the equal efficiency curves in a certain power plant show that an average of 0.594 g/(kw●h) netcoal consumption can be saved after the optimization of relevant circulating water pumps.Key words: thermal power unit; constant -speed circulating water pump; operation optimization; condenservacuum; equal efficiency curve; dichotomy method循環(huán)水泵是火電機(jī)組冷端系統(tǒng)的重要設(shè)備,其一,消耗的電能約占廠總發(fā)電量的1%~1.5%1];運(yùn)行方式對(duì)廠用電率和凝汽器真空等指標(biāo)有著重要另-方面,由于在汽輪機(jī)排汽量和環(huán)境條件- - 定的的影響.-方面,它是火電廠中耗電量較大的輔機(jī)之情況下,凝汽器真空僅由循環(huán)水流量決定.因此,循收稿日期:2011-02-06修訂日期2011-03-08基金項(xiàng)目:國家自然科學(xué)基金(51036002)資助項(xiàng)目作者簡介:劉古臻(1951-),男,山西嵐縣人,教授,博士生導(dǎo)師,主要研究方向?yàn)榇髾C(jī)組智能優(yōu)化控制和電力企業(yè)信息化.E瑋(聯(lián)系人),男,博士研究生.電話(Tel. ):13581791569,E- mail :ncepuwangwei@ sina. com.第9期劉吉臻,等:火電機(jī)組定速循環(huán)水泵的全工況運(yùn)行優(yōu)化●683環(huán)水泵的運(yùn)行方式直接決定了凝汽器真空的高低.獲得最大的電功.圖1為循環(huán)水泵優(yōu)化運(yùn)行原理圖.凝汽器真空是汽輪發(fā)電機(jī)組運(yùn)行的最重要指標(biāo)之，汽輪機(jī)低壓氣一,真空降低將會(huì)明顯提高熱力循環(huán)的冷源溫度,降末級(jí)組低汽輪機(jī)出力,最終導(dǎo)致主蒸汽能源利用效率降低[4.因此,研究在一定環(huán)境及汽輪機(jī)負(fù)荷條件下的循環(huán)水出口↓冷卻塔入塔循環(huán)水泵最優(yōu)運(yùn)行方式,保證凝汽器在最佳真空下工汽溫度豪光器K=y[冷卻堞作,可以在節(jié)省能耗的基礎(chǔ)上使電廠的凈電能輸出增[對(duì)應(yīng)Dww▲循環(huán)水入冷卻塔出塔加,從而降低供電成本,提高電廠的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性.循環(huán)水泵實(shí)現(xiàn)循環(huán)水泵的優(yōu)化運(yùn)行，是火電機(jī)組各種節(jié)真空能降耗方法中一種卓有成效的“軟"方案.自上世紀(jì)80年代以來，此方面的研究已經(jīng)有了較大進(jìn)展,但環(huán)水泵耗功率仍存在一些問題亟待解決.首先，當(dāng)前循環(huán)水泵優(yōu)化運(yùn)行的研究均是在循環(huán)水人口溫度相等的前提下進(jìn)L+/MAX行的,這對(duì)循環(huán)水入口溫度依賴于冷卻塔的閉式循環(huán)水系統(tǒng)來說不合理，因?yàn)楫?dāng)循環(huán)水泵的運(yùn)行方式圖1循環(huán)水泵優(yōu)化運(yùn)行 原理圖發(fā)生變化時(shí)(即循環(huán)水量發(fā)生變化時(shí)),其對(duì)應(yīng)的循Fig. 1 Optimized operation of circulating water pump環(huán)水入口溫度也會(huì)因冷卻塔的冷卻效果差異而發(fā)生變化.王瑋等[2]中提出在環(huán)境溫度相等的前提下確循環(huán)水泵優(yōu)化運(yùn)行的目標(biāo)函數(shù)可表述為:定循環(huán)水泵的最優(yōu)運(yùn)行方式,本文的論述以此為基max(OPr-△Pp) =礎(chǔ)進(jìn)行.其次,對(duì)定速泵最優(yōu)運(yùn)行方式的研究,當(dāng)前max[(Pr..- Pro)-(Pp.- Pro)]=基本采用枚舉法獲得其最優(yōu)運(yùn)行方式,但由于機(jī)組max[(Pr.- Pp,)-(Pro- Pro)]=不可能長時(shí)間保持在枚舉出現(xiàn)的幾個(gè)典型工況下運(yùn)max(Pr.,- Pp.)(1)行.因此,實(shí)現(xiàn)循環(huán)水泵運(yùn)行方式的全工況尋優(yōu)勢(shì)在式中:OP+為汽輪機(jī)功率增量,kW;OPp為循環(huán)水必行.筆者通過分析汽輪機(jī)低壓缸、冷卻塔以及凝汽泵耗功率增 量,kW;P.,為當(dāng)前工況下的汽輪機(jī)功器的全工況計(jì)算模型,為確定循環(huán)水泵的最優(yōu)運(yùn)行:率,kW;Pp.為當(dāng)前工況下的循環(huán)水泵耗功率,kW;方式奠定基礎(chǔ),然后利用二分法獲得循環(huán)水泵不同Pro為參考工況下的汽輪機(jī)功率，kW;Ppn為參考工運(yùn)行方式間的等效益曲線，在當(dāng)前的環(huán)境溫度及負(fù)況下的循環(huán)水泵耗功率,kW.當(dāng)參考工況確定后，荷條件下,可即時(shí)獲得循環(huán)水泵的最優(yōu)運(yùn)行方式.由Pro、Pp為常數(shù).本文中除特殊說明處外，所有參數(shù)此獲得的循環(huán)水泵全工況優(yōu)化運(yùn)行曲線對(duì)現(xiàn)場(chǎng)定速下標(biāo)含0的均表示參考工況(或設(shè)計(jì)工況),下標(biāo)含i循環(huán)水泵的優(yōu)化運(yùn)行具有一定的指導(dǎo)意義.表示當(dāng)前工況.圖1中,冷端系統(tǒng)凈收益功率是指機(jī)組在當(dāng)前1循環(huán)水泵的優(yōu)化運(yùn)行原理工況下收益的汽輪機(jī)功率與消耗的循環(huán)水泵功率之凝汽器壓力對(duì)機(jī)組的出力影響較大.葛曉霞差,見式(1).冷端系統(tǒng)凈收益功率的概念在本質(zhì)上等[4]指出,凝汽器壓力從4 kPa降至3 kPa時(shí),汽輪與前人提出的汽輪機(jī)功率增量與循環(huán)水泵耗功率之機(jī)的汽耗量平均降低1. 5%~2.0%.由于凝汽器壓差的增量目標(biāo)函數(shù)是相通的.值得一提的是,冷 端系力是由汽輪機(jī)排汽量、循環(huán)水人口溫度以及循環(huán)水統(tǒng)凈收益功率的物理意義更能表達(dá)循環(huán)水泵最優(yōu)運(yùn)流量共同決定的，所以在汽輪機(jī)排汽量和環(huán)境條件行的本質(zhì)，即用最小的循環(huán)水泵消耗功獲得最大的一定的情況下,凝汽器真空僅由循環(huán)水流量決定,即汽輪 機(jī)功率輸出循環(huán)水流量的大小直接決定了機(jī)組出力的大小.綜上可知，循環(huán)水泵最優(yōu)運(yùn)行方式的確定共涉增大循環(huán)水流量可以提高凝汽器真空,增大汽及4個(gè)子設(shè)備,即汽輪機(jī)低壓缸末級(jí)組、冷卻塔、循輪機(jī)功率,但同時(shí)循環(huán)水泵的耗功率也隨之增加.因環(huán)水泵和凝汽器.在循環(huán)水泵最優(yōu)運(yùn)行方式的確定此,這就存在一個(gè)平衡計(jì)算的問題.根據(jù)熱經(jīng)濟(jì)性最過程中,循環(huán)水流量是自變量;汽輪機(jī)蒸汽流量與環(huán)佳的原則,當(dāng)二者的差值最大時(shí)對(duì)應(yīng)的循環(huán)水泵運(yùn)境溫度等外界條件為控制變量;而狀態(tài)變量可分為行方式最優(yōu),此時(shí)對(duì)應(yīng)的凝汽器真空為最佳真空.循三級(jí)變量體系,見圖2.循環(huán)水泵的優(yōu)化運(yùn)行,即確環(huán)水系統(tǒng)最優(yōu)運(yùn)行的實(shí)質(zhì)即用最小的消耗功代價(jià)，定一定的汽輪機(jī)蒸汽流量及環(huán)境溫度等外界條件下●684●動(dòng)力工程學(xué)報(bào)第31卷指標(biāo)冷端系統(tǒng)凈收益功率式(2)~式(8)中:Pp為循環(huán)水泵耗功率, kW;Q為循環(huán)水流量,m2 /s;he為汽輪機(jī)低壓缸排汽焓,kJ/狀態(tài)變量| 汽輪機(jī)功率循環(huán)水泵耗功率kg;a為機(jī)組負(fù)荷比;Lm為循環(huán)水人口溫度,C:1t為環(huán)境溫度,C;D。為循環(huán)水流量, t/h;t,為凝汽器內(nèi)l 凝汽器壓力飽和蒸汽溫度,C;p為凝汽器壓力,kPa;Pr為汽輪機(jī)功率,kW;OP為冷端系統(tǒng)凈收益功率,kW.狀系警量排汽始[循環(huán)水入口溫度揚(yáng)程、 效奉循環(huán)水入口溫度初值取為環(huán)境中冷卻水的溫度循環(huán)水流量凝汽器控制變量[汽輪機(jī)蒸汽流量[環(huán)境溫度等外界條件循環(huán)水圖2循環(huán)水泵優(yōu)化運(yùn)行參數(shù)體系框圖入口溫度返回循環(huán)水Fig.2 Parameters control in optimized operationL入口溫度相等of circulating water pump冷卻塔出塔水溫_↓ 入塔水溫的最優(yōu)循環(huán)水流量.要獲得全工況的循環(huán)水泵優(yōu)化運(yùn)行模型,需建立上述4個(gè)子設(shè)備及各級(jí)參數(shù)變量的全工況計(jì)算模型.圖3循環(huán)水入口溫度計(jì)算流程圖"ig. 3 Calculation for inlet temperature2循環(huán)水泵的全工況優(yōu)化運(yùn)行流程of cooling water2.1計(jì)算流程2.2循環(huán)水泵特性(1)獲取循環(huán)水泵在各運(yùn)行方式下的工作點(diǎn)，循環(huán)水泵的運(yùn)行特性是由泵的自身性能與管路包括循環(huán)水泵的流量、揚(yáng)程和效率,計(jì)算各運(yùn)行方式特性共同決定的,兩條特性曲線的交點(diǎn)即為泵的實(shí)對(duì)應(yīng)的軸功率:際工作點(diǎn).泵的特性曲線以及效率曲線通常由廠家Pp= f(Q)提供,泵的管路特性曲線-般可表述為:(2)由當(dāng)前的汽輪機(jī)負(fù)荷及各級(jí)抽汽參數(shù)計(jì)算H;= H, +φQ°(9)汽輪機(jī)低壓缸排汽焓:式中:H;為管路特性能頭,m;H。為凈揚(yáng)程,m;q為he= f(a)(3)常數(shù).(3)計(jì)算給定汽輪機(jī)負(fù)荷及環(huán)境溫度下的循環(huán)當(dāng)單臺(tái)泵的流量不夠時(shí),可通過并聯(lián)循環(huán)水泵水人口溫度,圖3為計(jì)算流程圖.由于循環(huán)水入口溫來增加流量.并聯(lián)后循環(huán)水泵的特性曲線由相同揚(yáng)度受凝汽器與冷卻塔的耦合作用，所以此處涉及凝程點(diǎn)的流量疊加獲得.圖4為某2X600 MW機(jī)組汽器特性以及冷卻塔熱力特性的計(jì)算:循環(huán)水泵運(yùn)行方式曲線圖.tw = f(a,ta,he,D)(4)s0(4)由循環(huán)水人口溫度、排汽焓及凝汽器參數(shù)計(jì)算凝汽器飽和蒸汽溫度,進(jìn)而計(jì)算凝汽器壓力:40-1, = f(a,twl,h.)(18.32,28.1)2/(轉(zhuǎn), + 1007.46器30p=(57.66) X9.8X10-3 (6)(0.99.21.6)15.30.251(5)根據(jù)排汽壓力對(duì)汽輪機(jī)功率的修正曲線，20-.計(jì)算當(dāng)前的汽輪機(jī)功率:單泵運(yùn)行3/2泵井聯(lián)雙聚并聯(lián)一 1002Pr= f(a,pu)(7)流量Q(m'.5)(6)計(jì)算當(dāng)前汽輪機(jī)負(fù)荷及環(huán)境溫度下的冷端圖4某電廠循環(huán)水泵運(yùn)行方式曲線圖系統(tǒng)凈收益功率:Fig.4 Operating mode of cireulating water pump△P= Pτ- Pp(8)in a certain power plant(7)計(jì)算相鄰循環(huán)水泵運(yùn)行方式在各環(huán)境溫度已知循環(huán)水泵的運(yùn)行工作點(diǎn)，可由下式計(jì)算循下的等效益負(fù)荷點(diǎn),并擬合獲得等效益曲線.環(huán)水泵軸功率:第9期劉吉臻,等:火電機(jī)組定速循環(huán)水泵的全工況運(yùn)行優(yōu)化●685●Pp = QogH/η(10)0.10母源數(shù)據(jù)式中:P為循環(huán)水密度,一般取1.0 g/cm2 ;g為重力0.05-一擬合多項(xiàng)式加速度;H為循環(huán)水泵揚(yáng)程,m;7為循環(huán)水泵效率.2.3汽輪機(jī)低壓 缸末級(jí)組-0.10-2.3.1排汽壓力對(duì)機(jī)組功率的修正曲線汽輪機(jī)特性可表述為汽輪機(jī)在某一新蒸汽參 數(shù)和流量下,汽輪機(jī)的輸出功率與排汽壓力之間的關(guān)-0.25系.首先,對(duì)幾個(gè)概念進(jìn)行一下闡述:背壓即汽輪機(jī)40排汽壓力,指低壓缸中做完功后還有一定壓力和溫變換后的排汽壓力plkPa度的排人凝汽器的那部分蒸汽壓力;凝汽器真空指圖6某電廠排汽壓力與微增功率修正曲線當(dāng)凝汽器中的壓力低于大氣壓力時(shí)，把低于大氣壓Fig.6 Corrective curves of incremental power byexhaust pressure力的部分叫做凝汽器真空,而凝汽器內(nèi)的壓力是絕對(duì)壓力，即所謂的凝汽器壓力.對(duì)于常規(guī)的濕冷機(jī)擬合曲線的相關(guān)系數(shù)R2 =0.995 3.組,排汽口與凝汽器間距離相對(duì)較短,可近似認(rèn)為其2.3.2.汽輪機(jī)低 壓缸排汽焓排汽壓損為零,汽輪機(jī)低壓缸排汽壓力等于凝汽器汽輪機(jī)排汽焓的計(jì)算采用以汽輪機(jī)末級(jí)抽汽或壓力.在本文后述的計(jì)算中,即認(rèn)為排汽壓力等于凝末級(jí)抽汽的上一級(jí)抽汽(過熱蒸汽狀態(tài))為計(jì)算起點(diǎn)汽器壓力.的順序變工況核算方法.從末級(jí)抽汽開始,對(duì)于過熱汽輪機(jī)特性通?？芍苯佑蓮S家提供的汽輪機(jī)低蒸汽狀態(tài)點(diǎn)以前的各級(jí)抽汽，級(jí)和級(jí)的壓比不變,故壓缸排汽壓力對(duì)汽輪機(jī)功率的修正曲線來描述.但認(rèn)為其相對(duì)內(nèi)效率不變[5].對(duì)于過熱蒸汽狀態(tài)點(diǎn)之由于該曲線僅提供了幾個(gè)典型工況下的修正曲線，后的各級(jí)抽汽,假設(shè)汽輪機(jī)內(nèi)的膨脹做功過程為理因此不適合用于全工況計(jì)算，見圖5.建立汽輪機(jī)微想絕熱過程,逐級(jí)計(jì)算各級(jí)蒸汽的參數(shù),直至計(jì)算出增功率與排汽壓力的修正曲線,擬合結(jié)果可直接用排汽焓0.圖7為某電廠排汽焓與機(jī)組負(fù)荷比的擬于全工況計(jì)算,且具有較高的精度.圖6為某電廠汽合曲線.輪機(jī)微增功率與排汽壓力的修正曲線,擬合結(jié)果為:2440y=204x2-420.47x+2 556。242R'=0.9909ANt --2.367x10-6(如-5.25 )“主2 400-2 3800. 0089(P .5.25)- 0.004 4(11)◆源數(shù)據(jù)2340--擬合多項(xiàng)式因此,當(dāng)前的汽輪機(jī)功率可表示為:N: = Nro(1 + ONr)(12).20.0.81.負(fù)荷比式中:ONt為功率修正率;Nro為滿負(fù)荷機(jī)組功率;圖7某電廠排汽焓與機(jī)組負(fù)荷比的擬合曲線Fig. 7 The fited curve of exhaust enthalpy by load ratio2.4凝汽 器特性凝汽器壓力計(jì)算采用基于換熱理論的凝汽器壓力變工況算法[6].圖8為基于換熱的凝汽器壓力變工況算法流程框圖.圖中實(shí)線箭頭為設(shè)計(jì)工況計(jì)算，虛線部分為當(dāng)前工況計(jì)算,各模塊之間箭頭上標(biāo)注-10-的參數(shù)為未知參數(shù),其他均為已知參數(shù).因此，可通過平衡式計(jì)算直接獲得各未知參數(shù),直至獲得當(dāng)前isL工況下的飽和蒸汽溫度t。.13排汽壓力MPa圖8中,D。為汽輪機(jī)蒸汽流量,t/h;cp為定壓圖5某電廠排汽壓力對(duì)汽輪機(jī)功率的修正曲線比熱容,4. 186 8 kJ/(kg. C);tu2為循環(huán)水出口溫Fig.5 Corrective curves of turbine power by度,C;Nru為換熱單元數(shù);K●F為凝汽器的換熱系數(shù);ε為加熱器效能;風(fēng)為循環(huán)水溫修正系數(shù).●686●動(dòng)力工程學(xué)報(bào)第31卷起始數(shù)關(guān)系和決定切換時(shí)機(jī)的臨界工況線.筆者借鑒此結(jié)束Delhe-ct>)=ducp(lw2-lwn)能量守恒方法,提出利用二分法確定相鄰循環(huán)水泵運(yùn)行方式方程之間的等效益點(diǎn),由此獲得的等效益曲線可直接劃聯(lián)立求解設(shè)計(jì)工況的分出泵組切換的工況區(qū)間.ε-1-e-~Mum WELL所謂等效益點(diǎn)即兩種相鄰的循環(huán)水泵運(yùn)行方式下冷端系統(tǒng)凈收益功率保持相等的點(diǎn).在環(huán)境溫度設(shè)計(jì)工況，Nru效設(shè)計(jì)工況，Nru一定的前提下,負(fù)荷越低,維持最佳真空所需的循環(huán)p K:F水流量越小;反之越大.在機(jī)組負(fù)荷-定的前提下，當(dāng)前工況，KF當(dāng)前工況, KoFo循環(huán)水人口溫度越低,維持最佳真空所需的循環(huán)水量越小,反之越大,此即凝汽器真空的單調(diào)特性.例K.F-K.Fo變工況計(jì)算如,某機(jī)組在環(huán)境溫度為5 °C、機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，循環(huán)水泵最優(yōu)運(yùn)行方式為2機(jī)3泵;而當(dāng)負(fù)荷變?yōu)?基于換熱的凝汽器壓力變工況算法流程框圖Fig. 8 Condenser pressure algorithm under varying work70%時(shí),循環(huán)水泵最優(yōu)運(yùn)行方式為2機(jī)2泵.即當(dāng)機(jī)conditions based on heat transfer theory組為滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí),2機(jī)2泵與2機(jī)3泵運(yùn)行方式下的冷端系統(tǒng)凈收益功率之差為負(fù)，而當(dāng)機(jī)組在2.5冷 卻塔特性冷卻塔運(yùn)行性能的優(yōu)劣直接體現(xiàn)在冷卻塔出塔70%負(fù)荷下運(yùn)行時(shí)此值為正.因此,在70%至100%水溫上.由于在不考慮循環(huán)水補(bǔ)水及泵功的情況下，負(fù)荷區(qū)間之間必存在一個(gè)負(fù)荷點(diǎn)使得上述兩種運(yùn)行循環(huán)水人口溫度為冷卻塔出塔水溫.因此,冷卻塔的方式下的冷端系統(tǒng)凈收益功率恰好相等,此點(diǎn)即2機(jī)2泵與2機(jī)3泵間的等效益點(diǎn).當(dāng)環(huán)境溫度連續(xù)熱力計(jì)算主要集中在出塔水溫的計(jì)算上.變化時(shí),會(huì)存在- .系列的等效益負(fù)荷點(diǎn),將這些等效冷卻塔內(nèi)的熱力特性可描述為:f(p,φ,q,t2,t,Vm) =0(13)益點(diǎn)連接起來即是2機(jī)2泵與2機(jī)3泵運(yùn)行工況的式中:p、P、、2、Vm分別為大氣壓力、相對(duì)濕度、人等效益曲線.等效益負(fù)荷點(diǎn)可采用二分法求解。二分法是一種非線性方程求根的方法.其基本塔水溫、出塔水溫、人塔風(fēng)速.冷卻塔出塔水溫[]的計(jì)算流程見圖9.原理是若f(x)在[a, 6]連續(xù),且f(a)●f(b)<0,則由連續(xù)函數(shù)的性質(zhì)可知f(x)=0在(a,b)內(nèi)至少有出塔水溫初值 12=0一個(gè)根.若f(x)在[a,b]上單調(diào)，則f(x)=0在(a，7↓b)上有且僅有一個(gè)根.在求解相鄰兩種循環(huán)水泵運(yùn)| 12=2-0.001計(jì)算特性數(shù)2、冷卻數(shù)2行方式的等效益曲線過程中,選取目標(biāo)函數(shù)f(x)為2機(jī)3泵與2機(jī)2泵運(yùn)行方式下的凈收益功率之判斷是否02<2]TYe差,即f(x)=Pas- P2,則f(x)在70%負(fù)荷時(shí)為| 輸出當(dāng)前出塔水溫負(fù),在滿負(fù)荷時(shí)為正，且由凝汽器真空的單調(diào)特性可圖9冷卻塔出塔 水溫計(jì)算流程圖知f(x)在負(fù)荷區(qū)間[70%,100%]單調(diào)遞增.因此，F(xiàn)ig.9 Temperature calculation for outlet water在[70%，100%]內(nèi)必存在唯一的負(fù)荷點(diǎn)使得from cooling towerf(x)=0,此負(fù)荷點(diǎn)即為環(huán)境溫度5 C時(shí),2機(jī)2泵3在定 速泵全工況優(yōu)化中應(yīng)用二分法與2機(jī)3泵的等效益點(diǎn).其中P2s為循環(huán)水泵在2機(jī)3泵運(yùn)行工況時(shí)的冷端系統(tǒng)凈收益功率，P22為循環(huán)目前國內(nèi)大多數(shù)電廠采用定速循環(huán)水泵,循環(huán)水泵在2機(jī)2泵運(yùn)行工況時(shí)的冷端系統(tǒng)凈收益功水流量采用改變循環(huán)水泵組合方式進(jìn)行調(diào)節(jié),例如率.圖10為用二分法求解等效益曲線的程序框圖.國產(chǎn)的2X600 MW機(jī)組,循環(huán)水泵一般有2機(jī)24實(shí)例驗(yàn)證泵、2機(jī)3泵和2機(jī)4泵3種組合方式,其循環(huán)水泵的優(yōu)化運(yùn)行多采用枚舉法,即列舉部分典型工況下某2X 600 MW機(jī)組:凝汽器為N-36000-1型凝的循環(huán)水泵最優(yōu)運(yùn)行方式,但對(duì)于其他任意工況則汽器,雙背壓,設(shè)計(jì)循環(huán)水進(jìn)口溫度為21 C ,設(shè)計(jì)循無法直接獲得循環(huán)水泵最優(yōu)運(yùn)行方式.黃新元等D]環(huán)水量為18. 5 m'/s,額定工況下,低壓凝汽器設(shè)計(jì)提出利用等效益點(diǎn)的方法來取代簡單的枚舉法,進(jìn)真空為4. 7 kPa,高壓凝汽器設(shè)計(jì)真空為5. 736而確定最佳循環(huán)水流量與機(jī)組負(fù)荷、循環(huán)水溫的函kPa;汽輪機(jī)廣義排汽量為1 145. 06 t/h; 循環(huán)水泵第9期劉吉臻,等:火電機(jī)組定速循環(huán)水泵的全工況運(yùn)行優(yōu)化，687單泵運(yùn)行時(shí)流量為39569m3/h,兩泵并聯(lián)運(yùn)行時(shí)流y=9.178 3x10-5x2-0.003 1x+0.999 s量為65 948 m'/h;冷卻塔為8000 m2雙曲線自然0.95R-0.998 1通風(fēng)冷卻塔,填料采用的是某公司塑料S波淋水填0.902機(jī)4泵最優(yōu)料, ,熱力特性方程為:Q'=1.6420.78. 對(duì)該機(jī)組用二0.85分法計(jì)算等效益點(diǎn),計(jì)算結(jié)果見表1.0.80-2機(jī)3泵最優(yōu)選取初始負(fù)荷區(qū)收0.75--1.0748x0-x-*+6.325 9x10-*