64·設(shè)計(jì)參考暖通空調(diào)HV&AC201年第36卷第11期空調(diào)循環(huán)水泵的運(yùn)行工況分析與優(yōu)化設(shè)計(jì)中新蘇州工業(yè)園區(qū)設(shè)計(jì)研究院張翼驥☆蘇州科技學(xué)院金顯明摘要分析了閉式循環(huán)水系統(tǒng)普遍釆用的一機(jī)一泵制與一機(jī)兩泵制的運(yùn)行工況。結(jié)合工程常見問題,提出了循環(huán)水泵的最優(yōu)化設(shè)計(jì)。關(guān)鍵詞管路阻抗并聯(lián)等效曲線變頻Operating analysis and optimal design for circulatingwater pumps of air conditioning systemsBy Zhang Yiji★ and Jin XAbstract Analyses the operating condition of one machine to one pump and one machine topump systems adopted widely in closed circulating water system. with the common problems in projpresents the optimal design of circulating pumpsKeywords pipe impedance, parallel connection, equivalent curve, variable frequencySino-Singapore Suzhou Industrial Park Design Research Institute Co, Ltd, Suzhou, Jiangsu Province, China空調(diào)水系統(tǒng)屬于閉式循環(huán)系統(tǒng),系統(tǒng)的總阻力化規(guī)律同樣具有指導(dǎo)作用。運(yùn)用數(shù)解法作出離心即為水泵揚(yáng)程,在實(shí)用工程中循環(huán)水泵的選用多為泵特性曲線的解析式形式為機(jī)一泵制或一機(jī)兩泵制(備用泵未計(jì)在內(nèi),下H= Hx- SxQ(1)同)。若制冷系統(tǒng)的總循環(huán)水量為Q,總阻力為HSx=H,.時(shí),一機(jī)兩泵制即按Q/2和H選用兩臺(tái)循環(huán)泵,低負(fù)荷時(shí)開一臺(tái),高負(fù)荷時(shí)兩臺(tái)泵并聯(lián)工作。近年對(duì)于兩臺(tái)相同型號(hào)離心泵并聯(lián)工作時(shí)來為了節(jié)省運(yùn)行費(fèi)用,出現(xiàn)了兩臺(tái)泵并聯(lián)工作時(shí)其(3)中一臺(tái)泵選用變頻泵的設(shè)計(jì),其意是想擴(kuò)大流量的4(Q-Q)變化范圍。一機(jī)一泵制即按Q和H選用一臺(tái)循對(duì)于兩臺(tái)不同型號(hào)離心泵并聯(lián)工作時(shí)環(huán)泵。設(shè)計(jì)者往往只簡(jiǎn)單地根據(jù)樣本提供的數(shù)據(jù)Hb(a+Q)2-(Q+Q)2選用缺乏對(duì)離心泵運(yùn)行工況的分析,致使在運(yùn)行式(1)~(4)中H—一水泵揚(yáng)程,m;中出現(xiàn)了不少問題,或者系統(tǒng)帶著某些隱患運(yùn)轉(zhuǎn),既浪費(fèi)了電能又降低了水泵的使用壽命。本文將Q水泵流量,m3/h;對(duì)上述三種情況結(jié)合實(shí)際工程進(jìn)行分析。Sx水泵體內(nèi)虛阻抗,h2/m5;Hx虛揚(yáng)程1離心泵工況的求解由于目前離心泵樣本提供的特性曲線非常簡(jiǎn)H1,H2—高效區(qū)的端點(diǎn)揚(yáng)程,m;略或者不完整,無法進(jìn)行工況分析,因此利用樣本Q2,Q2高效區(qū)的端點(diǎn)流量,m3/h提供的高效區(qū)范圍內(nèi)的參數(shù)得出解析式對(duì)離心水中國(guó)煤化工工程師泵進(jìn)行工況分析顯得十分方便。利用解析式在高效區(qū)兩側(cè)之外10%的范圍內(nèi)求解可以達(dá)到工程上CNMHG滿意的精度,如偏離范圍擴(kuò)大,則精度較差,但其變收稿日期:20-0-4-28暖通空調(diào)HV&AC2006年第36卷第11期設(shè)計(jì)參考·65Q,Q”揚(yáng)程為H時(shí)第1臺(tái)與第22同型號(hào)離心泵并聯(lián)一機(jī)兩泵制的工況分析臺(tái)水泵的流量,m3/h;某工程需要的參數(shù)為Q,Q—揚(yáng)程為H時(shí)第1臺(tái)與第空調(diào)循環(huán)水量800m3/h,水泵揚(yáng)程32m,選取臺(tái)水泵的流量,m3/h兩臺(tái)型號(hào)為IS200-150-315的水泵并聯(lián),水泵性為了適應(yīng)計(jì)算機(jī)的計(jì)算,對(duì)管路特性、等效特能參數(shù)見表1。性以及效率曲線皆用解析式列出,即表11s200-150-315水泵性能管路阻力特性H=∑Q2(5)轉(zhuǎn)速/(rm)流量/(m/b)揚(yáng)程m效率/%軸功率管路等效特性H=KQ(6)145082效率曲線n=a+6Q+(3600(7)Q運(yùn)用式(1)~(7),代入表1數(shù)據(jù)得:式(5)~(7)中∑S—管路系統(tǒng)總阻抗h/單臺(tái)泵(Q-H)n方程H=40.18-0.552×104QK等效曲線系數(shù),h/m5;并聯(lián)泵(Q-H)+0方程a,b,c最小二乘法擬合曲線H=40.18-0.138×10-4Q(11)系數(shù)。單臺(tái)泵(Q-n)。方程為了分析方便,列出管路系統(tǒng)總阻力∑h計(jì)7=0.041+14.120×Q算式,如下Q∑h=∑+∑+sQ+SQ03×(360(12)將式(10)~(12)繪于圖1上,其中0a,ob為效(8)率特性曲線,即a上任一點(diǎn)的水泵效率與a點(diǎn)的式中等號(hào)右邊第一項(xiàng)為沿程摩擦阻力之和,第二效率相等,b亦然,因此也稱為等效曲線。根據(jù)式項(xiàng)為局部阻力之和第三項(xiàng)為制冷主機(jī)蒸發(fā)器的阻(6),這兩條曲線的解析式可寫為力額定流量下取8~10m,第四項(xiàng)為末端設(shè)備阻H=6.42×10-Q(13)力,對(duì)于風(fēng)機(jī)盤管在額定流量下的阻力為2~3m。H=1.35×10-Q(14)工程上為了設(shè)計(jì)計(jì)算的簡(jiǎn)化常以單位摩擦阻力R40.18和局部阻力占摩擦阻力的百分比計(jì)算第一、二項(xiàng),37于是∑h可寫成285(4m2∑h=10-31R(1+a)+SQ+S式中L—水系統(tǒng)的管路總長(zhǎng)度,m;R—單位摩擦阻力,mm/m,根據(jù)經(jīng)濟(jì)流速平均取R=40~50mm/m;—局部阻力占摩擦阻力的百分比,一般200240400460600取25%~35%;S-—以總流量計(jì)通過制冷主機(jī)蒸發(fā)器的圖11s200-150-315水泵性能曲線阻抗,h2/m5;圖中的管路特性曲線Q∑h反映了實(shí)際工程Sn以總流量計(jì)通過末端設(shè)備的阻抗,中空調(diào)水系統(tǒng)的阻力變化。該工程豎向同程管道h2/m5上一下共計(jì)200m,平面同程敷設(shè)160m,設(shè)計(jì)若以水泵的揚(yáng)程表示管路系統(tǒng)的總阻力,其形沿程V凵中國(guó)煤化工式(9)計(jì)算所得式就是式(6)此時(shí)H=∑h∑Q2=101R,的水CNMHn+160m)×+a)+SQ+SnQ。1 000 mm/m×1.30m+10m+3m=31.72·66·設(shè)計(jì)參考暖通空調(diào)HV&AC2006年第36卷第11期從圖1上看,兩臺(tái)泵的并聯(lián)曲線(Q-H)+0與計(jì)算結(jié)果與圖1查出的數(shù)據(jù)基本一致。但是,Q∑h的交點(diǎn)x的參數(shù)為H=32m,Q=800m3/當(dāng)一臺(tái)泵運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí),聯(lián)立式(10)和式(15)得到z點(diǎn)工h,而且每臺(tái)泵在高效點(diǎn)(H=32m,Q=400m/,況:Q=√.5H/m+0.52bm2×100=61840.18m82%)下工作,循環(huán)泵的選擇正確。根據(jù)式(5)得出管路特性的解析式m3/h,H2=40.18m-0.552×10-h2/m5×(618H=0.5×10-Q(15)m3/h)2=19.1m聯(lián)立式(11),(15)得到并聯(lián)流量和揚(yáng)程,即x同時(shí)由式(12)求出運(yùn)轉(zhuǎn)效率:孫=0.041+點(diǎn)的工況Q=√.5H/m+01381m2×1410m3×918m-640/m×100=793.6m3/h,H2=40.18m-0.138×104(618m3/h0.576。h2/m5×(793.6m3/h)2=31.5m3600s/h18m3/h19.1m則軸功率N=0s·m3)/(k×0.57102 kg. m/kJ76=55.8kW計(jì)算出的軸功率大于表1電動(dòng)機(jī)銘牌功率55種調(diào)節(jié)過程不僅煩瑣難以掌握,而且水泵的無功消kW,使電動(dòng)機(jī)處于極限狀態(tài)下運(yùn)行,電動(dòng)機(jī)發(fā)熱乃耗很大。通過上述分析可知通常使用的同型號(hào)離至燒掉,這種現(xiàn)象在實(shí)際工程中遇見多次。蘇州市心泵并聯(lián)的一機(jī)兩泵制并不是一種理想的選擇。某高層建筑釆用一機(jī)兩泵制,由于系統(tǒng)阻力估算得3工頻泵與變頻泵并聯(lián)一機(jī)兩泵制的工況分析不正確,水泵的選配不當(dāng),開1臺(tái)泵和2臺(tái)泵并聯(lián)機(jī)兩泵制的另一種配置是使其中一臺(tái)泵變頻都出現(xiàn)超電流現(xiàn)象,直至加入備用泵后3臺(tái)泵并聯(lián)運(yùn)轉(zhuǎn)。開一臺(tái)泵時(shí)使用變頻泵,當(dāng)流量滿足不了要同時(shí)開啟方可正常運(yùn)轉(zhuǎn),因此該建筑的空調(diào)水循環(huán)求時(shí),再開啟另一臺(tái)工頻泵使變頻泵在一臺(tái)泵流量泵不運(yùn)行則已,一運(yùn)行時(shí),3臺(tái)泵必須同時(shí)投入運(yùn)與兩臺(tái)泵流量之間調(diào)頻以滿足多變流量的調(diào)節(jié)轉(zhuǎn),電能的耗損驚人,直至兩年后通過切削葉輪的圖1中,(Q-H)1和(Q-H)2即是(Q-H)辦法才得以緩解,但仍存在遺留問題。計(jì)算得出,變頻后不同轉(zhuǎn)速的特性曲線,由此可以看出,轉(zhuǎn)速兩年內(nèi)所耗電費(fèi)的1/5就足以更新水泵了。筆者降低后,特性曲線下移,而(Q-H)+1,(Q-H)o+曾經(jīng)對(duì)10多個(gè)單位進(jìn)行調(diào)查,一機(jī)兩泵制皆存在則分別是(Q-H)與(Q-H)1和(Q-H)2并聯(lián)類似問題運(yùn)行單臺(tái)泵時(shí)效率低軸功率大,只是還的特性曲線。沒有達(dá)到電動(dòng)機(jī)的額定電流,未引起重視,但是存(Q-H)+與Q-∑h相交于f點(diǎn),通過f點(diǎn)在的隱患是不可忽視的,且電能浪費(fèi)很大此類問題解決的辦法之一是增加系統(tǒng)的局部作水平線交于(Q-H)曲線上的b點(diǎn)和(Q-H)1曲線上的c點(diǎn)。b點(diǎn)和c點(diǎn)的流量之和應(yīng)等于∫點(diǎn)阻力改變管路特性曲線Q∑h,例如運(yùn)行單臺(tái)的流量(其中的誤差是作圖誤差,下同)。b點(diǎn)是高泵欲使其流量為設(shè)計(jì)流量的一半,Q=400m/h,效區(qū)的端點(diǎn),即再向右移動(dòng)就出了高效區(qū),且效率由式(15)算出相應(yīng)的水泵揚(yáng)程H=0.5h2/m3×下降很快。當(dāng)變頻泵揚(yáng)程減小到z點(diǎn)揚(yáng)程后并進(jìn)10-4×(400m3/h)2=8m減小時(shí),變頻后的特性曲線(Q-H)3就無法如圖1所示,h點(diǎn)參數(shù)為Q=400m2/h,H=8與(Q-H)o并聯(lián)了,這是變頻泵的極限轉(zhuǎn)速。將m,而特性曲線(Q-H)在Q=400m3/h時(shí)的HH1=19.1m代入式(13)得s點(diǎn)的流量Q=172是32m,新的管路特性即應(yīng)是o-h-g;HH=24m,將通過局部阻力解決,但是系統(tǒng)中應(yīng)用m/h,則極限轉(zhuǎn)速為xm=240mh×1450的閥門多為蝶閥和閘閥,要通過調(diào)節(jié)閥門克服24r/min=1039r/min,若調(diào)頻后轉(zhuǎn)速低于極限轉(zhuǎn)m的阻力非常困難,不僅閥門的開度難以穩(wěn)定,并速,中國(guó)煤化工頻泵的損傷。且產(chǎn)生振動(dòng)以及影響閥門的使用壽命,除非另接旁CNMHG作下列計(jì)算:欲使通管在旁通管上裝設(shè)節(jié)流孔板才能達(dá)到目的。這水泵的輸出流量為Q,=700m3/h,則其揚(yáng)程為暖通空調(diào)HV&AC2006年第36卷第11期設(shè)計(jì)參考·67·H=0.5×104h2/m5×(700m3/h)2=24.5m,泵并聯(lián)的功耗差值為△N=N2-N1=12.67kW。變頻后的特性曲線(Q-H)2與(Q-H)并聯(lián)后的般來說,變頻泵控制在極限轉(zhuǎn)速之內(nèi)是節(jié)能特性曲線(Q-H)+2必然與Q-∑h曲線交于y的,但由于兩臺(tái)并聯(lián)泵中往往會(huì)有一臺(tái)遠(yuǎn)離高效點(diǎn),并且效率曲線(Q-2)左移。根據(jù)式(1)~(7)區(qū),則越靠近極限轉(zhuǎn)速,其節(jié)能效果越差。與變頻和拋物線平移的原理得到以下解析方程。泵并聯(lián)工作,要控制變頻泵的調(diào)速范圍,不能充分(Q-H)2特性方程發(fā)揮變頻器的作用,操作不當(dāng)還容易發(fā)生故障,這H=26.04-0.552×10-Q(16也并非是一個(gè)好的選擇Q-n2效率方程若一機(jī)兩泵制的兩個(gè)水泵都選用變頻泵,且同=0.046+17.483×Q步進(jìn)行變頻調(diào)節(jié),可以達(dá)到理想的結(jié)果,水泵將一直3600位于高效區(qū)內(nèi)運(yùn)行。但是由圖1可知,只開啟一臺(tái)98.727×(。Q(17)變頻泵,則仍將處于低效率下運(yùn)轉(zhuǎn)。因而要實(shí)現(xiàn)理想的結(jié)果,不論在任何調(diào)節(jié)工況下都必須兩臺(tái)變頻將H=24.5m代人式(10)和式(12)及式泵同時(shí)開啟,這與一機(jī)一泵制就沒有什么兩樣了(16)和式(17)分別得到m點(diǎn)和p點(diǎn)工況:Qn=5334循環(huán)水泵工況的最優(yōu)化分析m/h,m=0.041+14.120s/m3×533m/h3600s/h通過上述分析可知,在閉式循環(huán)系統(tǒng)中采用并64.03/mX(533m3/h)=0.728;Q=167m3聯(lián)泵的工況存在不少問題,筆者現(xiàn)就一機(jī)一泵制應(yīng)用變頻技術(shù)的工況進(jìn)行分析。選取S300-32型雙h,=0.046+1.483m×167mA-982吸水泵,其參數(shù)列于表2表28300-32水泵性能s/m×(167m/h0.644轉(zhuǎn)速/(r/min)流量/(m3/h)揚(yáng)程/m效率/%功率/kW軸功率電動(dòng)機(jī)功率水泵在m點(diǎn)和p點(diǎn)的軸功率及兩臺(tái)泵的總功率N1為:32533m3/h×24.5m同理,根據(jù)高效區(qū)內(nèi)的參數(shù)作出水泵特性Q102kg,m0.728=4.81H和效率的解析式167m3/hH=46.6-0.23×10Q(18)×24.5kW,N,s·m102kg·m/kJ×0.6447=-0.74+15.72×Q60017.28kW,N1=Nm+Np=66.09kW倘若使(Q-H)+0與Q-∑h的交點(diǎn)流量達(dá)到38.442×(QQ=700m3/h時(shí)(這需要增加阻力改變Q-∑h的如圖2所示,只要選擇泵時(shí)讓管路特性曲線特性),(Q-H)的參數(shù)應(yīng)為Q=350m3/h,H40.18m-0.552h2/m5×10-4×(350m3/h2)=33.42m,其效率及軸功率為7=0041+41.120/m×30600h4.035m5×(350m/h)2=0.809o350 m/Z33.42m7(Kg102kg·m/kJ×0.80938 kW中國(guó)煤化工兩臺(tái)泵總功率N2=39.38kW×2=78.76kWCNMHG 800 1000因此,相同型號(hào)工頻水泵并聯(lián)和變頻泵與工頻圖28300-32水泵性能曲線68·設(shè)計(jì)參考暖通空調(diào)HV&AC2006年第36卷第11期Q-∑h落在高效區(qū)aa和b之間并與水泵的特性改為兩臺(tái)制冷機(jī),每臺(tái)主機(jī)過水量為4m0/h,滿曲線QH相交例如g點(diǎn)即為所選泵的工況點(diǎn)。負(fù)荷時(shí)的循環(huán)水量仍為80m3/h,這里牽涉到并聯(lián)立式(15)和式(18)得到g點(diǎn)的參數(shù):Q4=79聯(lián)阻力計(jì)算的問題,若兩臺(tái)主機(jī)在額定過水量下的m3/h,Hk=31.9m,代人式(19)得vk=0.869,這阻力都為10m,則總水量通過并聯(lián)的兩臺(tái)主機(jī)的與圖2所示數(shù)據(jù)基本一致。阻力亦為10m,并可計(jì)算出通過并聯(lián)主機(jī)的阻抗:根據(jù)水泵的相似律知此時(shí)管路特性曲線S=10m2=10×10H/mQ-∑h的g段亦稱等效曲線。當(dāng)采用變頻技術(shù)當(dāng)流量在400~800m3/h之間變化,水泵沿改變電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)調(diào)節(jié)流量時(shí),曲線(Q-H)下降。g曲線變頻運(yùn)行。若所需流量到達(dá)400m3/h時(shí),如果將流量調(diào)節(jié)為Q=700m2/h時(shí),泵的特性曲此時(shí)的工況點(diǎn)為k點(diǎn)(見圖2),系統(tǒng)阻力為∑h=線為(Q-H)1,工況點(diǎn)為h。同理將流量調(diào)節(jié)為0.5×10h2/m5×(40m3/h)2=8m,該流量通Q=400m3/h時(shí),工況點(diǎn)為k。兩種工況下電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速分別為(700/799)×1450r/min=1270r/過兩臺(tái)并聯(lián)主機(jī)的阻力為△h=S×400=10min及(400/799)×1450r/min=726r/min。并10h2/m5×(400m2/h)2=2.5m可計(jì)算出流量Q=700m3/h時(shí),揚(yáng)程H=0.5但是在實(shí)際操作中,當(dāng)流量達(dá)到400m3/h時(shí),104h2/m5×(700m3/h)2=24.5m,其軸功率為了節(jié)能應(yīng)該停開兩臺(tái)制冷機(jī)中的一臺(tái),變?yōu)橐慌_(tái)700m3/hN=36(s:m)/(kgb×24.5m主機(jī)運(yùn)行,阻力仍為10m,新的工況點(diǎn)應(yīng)在k點(diǎn)阻=53.75kW力加上(10-2.5m處,即s點(diǎn)(Q=400m3/h,H這比上述兩種工況的功耗分別節(jié)省△N=15.5m),流量在0~400m3/h之間變化時(shí),水泵沿σs曲線變頻調(diào)節(jié)運(yùn)行。從圖2可見,由于變頻66.0kW-53.75kW=12.34kW,△N=78.76kW后效率曲線向左移動(dòng),毋庸置疑,無論沿og,還是53.75kW=25.01kW。全年運(yùn)轉(zhuǎn)的平均負(fù)荷大沿os曲線變頻調(diào)節(jié),其工況都落在高效區(qū)內(nèi),能量約為設(shè)計(jì)計(jì)算負(fù)荷的60%采用變頻技術(shù)理論上全的節(jié)省是可觀的。同理對(duì)于一個(gè)系統(tǒng)采用兩臺(tái)以年將節(jié)省的能量可達(dá)到10%-(60%)=784%,上的主機(jī)運(yùn)行時(shí),也可采用同樣的分析方法。因可見,一機(jī)一泵制在調(diào)節(jié)負(fù)荷方面的節(jié)能優(yōu)勢(shì)而,一個(gè)系統(tǒng)一泵制才是最優(yōu)化的運(yùn)轉(zhuǎn)選擇很明顯。但這里要明確指出,空調(diào)系統(tǒng)在選用一臺(tái)個(gè)系統(tǒng)一泵制應(yīng)設(shè)置備用泵,這不僅減少了制冷機(jī)時(shí),上述討論正確無誤。倘若為了調(diào)節(jié)制冷機(jī)房的占用面積,同時(shí)管理也比較方便機(jī)的供冷量,一個(gè)系統(tǒng)采用兩臺(tái)或兩臺(tái)以上制冷機(jī)以上分析與結(jié)論符合離心泵相似律的理論基時(shí),一機(jī)一泵制就要選用兩臺(tái)或兩臺(tái)以上的水泵,開礎(chǔ)。最后筆者討論一下變頻器應(yīng)用的技術(shù)問題臺(tái)制冷機(jī)一臺(tái)水泵運(yùn)行,開多臺(tái)制冷機(jī)多臺(tái)水泵從理論上講,變頻范圍可以做到從50Hz變到0運(yùn)行,對(duì)于一個(gè)系統(tǒng)而言,這又成了水泵并聯(lián)運(yùn)行,Hz,但是在低頻率下運(yùn)行,諸如電動(dòng)機(jī)的安全性將同樣存在前述并聯(lián)情況的弊病。因此最優(yōu)化的方能耗性能等問題應(yīng)通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證?，F(xiàn)將某公司提案將不是一機(jī)一泵制,而應(yīng)該是一個(gè)系統(tǒng)一泵制。供的在風(fēng)機(jī)、水泵等控制系統(tǒng)中應(yīng)用變頻器的數(shù)據(jù)對(duì)于一個(gè)系統(tǒng)中多臺(tái)制冷機(jī)采用一臺(tái)水泵進(jìn)列于表3步分析如下。表3水泵應(yīng)用變頻器調(diào)節(jié)的性能圖3所示為一個(gè)系統(tǒng)兩臺(tái)制冷機(jī)選擇一臺(tái)循流量比率/%變頻頻率/Hz額定軸功率的電功率總損耗/%效率/%環(huán)泵的原理圖。為了便于比較,將第2章中的例子百分率/%y冷水機(jī)組11m50452冷水機(jī)組400m/h下中國(guó)煤化工CNMHG 2.5圖3采用兩機(jī)一泵制系統(tǒng)的原理圖暖通空調(diào)H&AC206年第3卷第11期設(shè)計(jì)參考·69表3是以額定數(shù)值為10%的相對(duì)百分率來3m/-3.442m×(63mA)=0.84,表示的。例如流量為額定流量60%時(shí),額定軸功s/h率的百分率為Q63623m3/h×100%=25.0%,而總損耗N=36(m)/(kg,h×37.6mkJ×0.84=76kW。占額定總功率的百分率為25.0%-0.63×100%=3.4%。o-s-w是一臺(tái)主機(jī)運(yùn)行時(shí)的管路特性曲線。變頻器在低頻率下運(yùn)行,除了控制系統(tǒng)存在當(dāng)變頻調(diào)節(jié)沿os進(jìn)行時(shí),應(yīng)用表3的數(shù)據(jù)所進(jìn)行定量的損耗使效率下降外,不會(huì)發(fā)生任何故障。而的數(shù)值計(jì)算結(jié)果列于表5(此時(shí)額定流量參見w點(diǎn)變頻器的損耗與所節(jié)省的電能相比很小。應(yīng)用表參數(shù))。表5沿as曲線變頻計(jì)算的數(shù)據(jù)3數(shù)據(jù)對(duì)圖2系統(tǒng)變頻運(yùn)轉(zhuǎn)進(jìn)行的數(shù)值計(jì)算如下。買際流量/實(shí)際流量的變頰頻率/電入功率總損耗廠當(dāng)流量在800~400m3/h區(qū)間調(diào)頻運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí),此(m/h)比率/% Hz kwkw時(shí)兩臺(tái)制冷機(jī)全開,計(jì)算結(jié)果列于表4(額定流量400.0參見g點(diǎn)參數(shù))。l1.4表4沿g曲線變頻計(jì)算的數(shù)據(jù)249.2206.81.9871.17554.0實(shí)際流量/實(shí)際流量的變頻頻率/電輸入功率/總損耗/效率/由表4及表5可見,水泵的變頻調(diào)節(jié)在一個(gè)系比率/%86.26.292.6統(tǒng)一泵制中的節(jié)能效果非常明顯。盡管在實(shí)踐中63.24.9923水泵的轉(zhuǎn)速下降后不能完全遵照理論上的相似律,00000也050544.8效率有少量降低,但其節(jié)能效果是明顯的。在具體30.43.090.3設(shè)計(jì)中采用多機(jī)一泵制還需要一個(gè)過程,這個(gè)過程20.04001202.083即是深化認(rèn)識(shí)和不斷進(jìn)行理論研究的實(shí)踐過程當(dāng)關(guān)閉一臺(tái)制冷主機(jī),根據(jù)s點(diǎn)的參數(shù)可以參考文獻(xiàn)得出曲線os的解析式,H=0.97×10-4Q,與式[1]姜乃昌,陳錦章.水泵與水泵房[M].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,1986(18)聯(lián)立得到s點(diǎn)的工況相似點(diǎn)(v點(diǎn))的參數(shù)(見[2]袁慰平計(jì)算方法與實(shí)習(xí)[M南京:東南大學(xué)出版社,2000圖2):Q0.23h2/m3+0.97m3×100=[3]中國(guó)市政工程西北設(shè)計(jì)院給排水設(shè)計(jì)手冊(cè)(11冊(cè))623m/h,H=0.97×10h/m3×(623m/h)2=[4]金顯明,離心泵工況調(diào)節(jié)的數(shù)解法[門.蘇州城建環(huán)37.6m,由式(19)得=-0.74+15.72/m2×保學(xué)院學(xué)報(bào),1988(2)接第73頁(yè))[6]趙軍,王華軍密集型樁埋換熱器管群周圍土壤換熱較分析,驗(yàn)證了塔式設(shè)計(jì)方法的適用性,表明該方特性的數(shù)值模擬[J].暖通空調(diào)2006,36(2):11-14法具有一定的工程指導(dǎo)意義。[7] 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