第47卷第4期人民長江Vol.47 ,No.42016年2月Yangtze RiverFeb.，2016文章編號:1001 -4179(2016)04 -0000 - 00煤炭采空區(qū)對水庫滲漏影響研究王玉濤(中煤科工集團西安研究院有限公司,陜西西安710054)摘要;結合咸陽市某擬建水庫的工程地質(zhì)條件及采空區(qū)賦存狀況,通過現(xiàn)場試驗,探查了采空區(qū)邊緣裂隙帶分布特征,在分析采動對巖體完整性及滲漏性影響的基礎上,評價了采空區(qū)的穩(wěn)定性及其對水庫滲漏性的影響。評價結論認為,水庫水體荷載不會引起采空區(qū)“活化”,采空區(qū)對擬建水庫滲漏影響較小?，F(xiàn)階段,采空區(qū)引起的水庫增加的極限滲漏量為1 004.41 m2/d,約 占水庫設計年平均流城徑流量的0. 87% ,隨著時間推移,采空區(qū)將逐步趨于穩(wěn)定,滲漏量將逐步降低。鑒于此,建議對采空區(qū)加強監(jiān)測。關鍵詞:采空區(qū);活化;穩(wěn)定性;水庫滲漏中圖法分類號: TV697文獻標志碼: ADOI:110. 16232/j. enki. 1001 -4179. 2016. 04. 001在過去的幾十年中,由于煤炭資源的大量開采,使要的作用。我國眾多礦區(qū)形成了大面積、大規(guī)模的采空區(qū)川。隨水庫淹沒區(qū)內(nèi)存在小莊煤礦、文家坡煤礦及火石著經(jīng)濟的發(fā)展,對煤炭等礦產(chǎn)資源的需求快速增長,新咀煤礦，受煤礦開采影響,2014年初水庫庫區(qū)地表出的采空區(qū)也在不斷地增加。同時伴隨著國家基礎設施現(xiàn)大量裂縫。為了解地下采煤活動對水庫工程的影建設的擴展,許多水利設施不得不穿越或建設在采空響,進行了評價研究工作。區(qū)上[2]。滲漏是水庫建設過程中需重點關注的問題,通過調(diào)研可知,對水庫庫區(qū)滲漏存在影響的采空而目前對水庫滲漏評價的重點主要是針對壩基淺部地區(qū)為火石咀煤礦8712和8714工作面，水庫與采空區(qū)層或臨谷滲漏的研究,而對水庫深部地層,特別是存在相對關系見圖1。兩工作面長度均為209 m,開采方向采空區(qū)地層的滲漏研究卻很少。因此,開展采空區(qū)對由西向東推進,月推進速度130 ~240 m。水庫滲漏性影響評價的研究,對我國礦區(qū)水利設施的建設具有十分重要的意義。1工程概況及 采空區(qū)背景本2年242留2辦20212013某擬建水庫樞紐工程位于陜西省咸陽市境內(nèi)涇河左岸--級支流上,由大壩、泄洪設施及輸水設施等建筑中成公高自品2m面分物組成,為II等中型水庫工程。水庫大壩采用均質(zhì)土29222022222222988-8壩,壩頂高程908.0m,正常蓄水位903.0m,校核洪水位907.6 m。水庫設計總庫容為8 515萬m',年供水中國煤化工量2220萬m3,對解決該地區(qū)城市現(xiàn)狀供水保證率低下、供水量不足等問題以及地方經(jīng)濟發(fā)展起到非常重MHCNMHG相對位置收稿日期:2015-04-21修回日期:2015-10 -02作者簡介:王玉濤,男,助理研究員,碩士,主要從事地質(zhì)災害勘察、設計及治理等方面的研究工作。E - mail: wyt19200 @ 163.com28人民長江2016年8714工作面開采時間為2012年11月至2013年在推進方向上覆巖層分別為煤壁支承影響區(qū),離層區(qū)9月,該工作面已全部開采完畢,靠近水庫開采時間為和重新壓實區(qū),由下往上巖層移動分為垮落帶、裂隙帶2012年11月。和整體彎曲下沉帶，見圖2。8712工作面于2013年12月開始開采,至2014年5月份該工作面已推進約1100m?；鹗酌旱V8712 ,8714工作面開采4-2煤層,采莊BEC用綜采放頂煤一次采 全高,全部垮落管理頂板,煤層厚度7.1 m,煤層底板高程為430 ~470 m,其中靠近水庫庫區(qū)處采空區(qū)底板高程為460 m。煤層埋深400 ~ 450I-垮落帶，I一裂險帶，I一彎曲帶m。A一煤壁支撐影響區(qū)，B-離層區(qū). C一重新壓實區(qū)通過勘察,該區(qū)地層主要由三疊系(.上統(tǒng)胡家村圖2采動覆巖破壞三帶分 布組)、侏羅系(下統(tǒng)富縣組、中統(tǒng)延安組、直羅組和安定為研究采空區(qū)覆巖裂隙帶分布特征，從煤礦開采組)、白堊系(下統(tǒng)宜君組、洛河組和華池環(huán)河組)、新對覆巖結構及透水特性的影響人手,進行了現(xiàn)場鉆孔近系和第四系地層組成,其中侏羅系延安組為該區(qū)含波速測試及壓水試驗。試驗選取了4個鉆孔,其中煤地層,見表1。ZK1鉆孔位于采空區(qū)影響范圍之外,其余3個鉆孔位表1地層結構于采空區(qū)影響范圍之內(nèi),位置見圖1。地層系統(tǒng)平均厚度/2.1采動對巖體完整性的影響巖性簡述統(tǒng)通過波速測試可知,90 m深度以內(nèi),ZK1鉆孔破第四系全新統(tǒng)04 0~2 礫石、砂土及沖積層碎及較破碎巖體占28.6%,ZK2鉆孔破碎及較破碎巖上更新統(tǒng)馬蘭組Q3 8~15 土黃色粉砂質(zhì)黃土松散狀。均,大孔隙度中更新統(tǒng)離石組 02 60-130 黃色亞黏土,夾15-18層古土壤層。 致密,較體占41.6%，ZK3鉆孔破碎及較破碎巖體占67.8%，(3堅硬,含鰨?；痁K4鉆孔破碎及較破碎巖體占72. 2%。170 m深度以下更新統(tǒng)01 0-45 黏土質(zhì)黃土,下部有5~7古土壤層,并夾有內(nèi),ZK3鉆孔破碎及較破碎巖體占41. 8% ,ZK4鉆孔鈣質(zhì)結核層,為冰積物形成新近系上新統(tǒng)40~-80棕紅色黏土,富含大量海綿狀鈣核破碎及較破碎巖體占47.7%。由此可知,巖體完整性白麗系下統(tǒng) 華池組 Khn 0-120 紫紅色泥巖賣同色細粒砂 巖井田東西兩端有出受采動影響較大,隨著與采空區(qū)距離的減少(由227m減少到34m),巖體的破碎程度(破碎及較破碎巖體所洛河組K 75-358 紫紅色中- 細粒砂巖夾泥巖及砂礫巖,巨層占比例由28.6%提高到72.2%)大幅度提高,完整性狀，具大型斜層理及交錯層理宜君組Ky 28-78 棕紅色塊狀礫巖,成分主要 為石英巖、花崗巖及大幅度降低。受采動影響的巖體波速最大降低少量的變質(zhì)巖塊52.7%,平均降低17.16%。侏羅系中統(tǒng) 安定組 l2a 19-103 紫紅、灰綠色雜砂巖夾雜砂泥巖及泥灰?guī)r透鏡2.2采動對巖體透水率的影響直羅組l2 10~-67 蘭灰、灰綠色粗砂巖 .上:部夾暗紫色泥巖、蘭灰根據(jù)壓水試驗結果可知,90 m深度以內(nèi),ZK1鉆色為該層的主色調(diào),底部有一一層灰白色中，粗粒長石砂巖孔透水率主要集中在20 Lu以內(nèi),大于30 Lu的占延安組hy 0-139 下部灰色泥巖夾厚煤層,底部發(fā)育不穩(wěn)定厚砂0% ;ZK2鉆孔透水率大于30 Lu的占47.4% ,ZK3鉆層,中部中~細粒砂巖夾泥巖及薄煤;上部砂泥孔透水率大于30 Lu的占59. 2% ,ZK4鉆孔透水率大巖互層夾煤線。豐富的植物化石F統(tǒng) 富縣組 J.f 0-82 下部中粗砂巖角礫巖,上部紫紅色壤土質(zhì)泥巖于30 Lu的占81.1%。170 m以內(nèi),ZK3鉆孔透水率大三疊系上統(tǒng) 胡家村組 1Ish 0.5-67 灰棕中色細砂巖夾泥巖,含灰質(zhì)結核。 泥巖為于30Lu的占32.4%,ZK4鉆孔透水率大于20Lu的黑色、灰黑色質(zhì)細、致密,水平層量極其發(fā)育,稍占56.6%。由此得到，巖體滲透性受采動影響較大,微風化即成“鏡片”隨著與采空區(qū)距離的減少(由227 m減少到34 m),巖.體的透水率(大于30 Lu巖體所占比例由0提高到2采空區(qū)覆巖 裂隙帶分布特征81.19%中國煤化工幅度降低。相同地層巖體透YHCNMHG1增大0.5~19.9倍，煤層采出后,采空區(qū)周圍巖體發(fā)生了較為復雜的平均提高5.04倍;鉆孔ZK3比鉆孔ZK1增大0. 03 ~移動和變形,在充分采動的情況下,覆巖的移動變形和24.5倍,平均提高5.20倍;鉆孔ZK4比鉆孔ZK1增大破壞出現(xiàn)明顯的分帶性,表現(xiàn)出垮落、斷裂、離層、移動1.08~29.3倍,平均提高7.2倍。根據(jù)試驗結果統(tǒng)和變形等特征,形成“橫三區(qū)”和“豎三帶”分布3]，即計,采動巖體透水率整體平均提高5.82倍,因此,采動第4期王玉濤:煤炭采空區(qū)對水庫滲漏影響研究29對巖體透水性影響較大。2.4 “三帶”發(fā)育高度2.3采空區(qū)邊緣拉張裂隙帶分布及特征在《建筑物、水體鐵路及主要井巷煤柱留設與壓將巖體完整性指數(shù)與巖體透水率與深度關系繪制煤開采規(guī)程》中[4],關于導水裂隙帶高度經(jīng)驗公式是于圖3。由圖3可知,巖體的完整性指數(shù)與巖體的透基于當時炮采與普通機采、推進速度在40 m/月左右、水率存在較好的對應關系,數(shù)據(jù)之間得到了很好的相采厚2 ~3 m(或分層開采)的開采條件給出的,故對于互校驗。中厚煤層綜采、綜采放頂煤、綜采- -次采 全高及快速推通過分析認為:火石咀煤礦8712 ,8714工作面采進高產(chǎn)高效的采煤方法，公式的適用性則較差。空區(qū)邊緣的拉張裂隙帶已經(jīng)形成水平寬度約為60 m根據(jù)亭南煤礦經(jīng)驗,綜采放頂煤厚度6.9~9.0 m的拉張裂隙帶,見圖4。拉張裂隙帶邊緣為鉆孔ZK -條件下，實測數(shù)據(jù)導水裂隙帶高度約為采厚的9~152(52.4~69.8 m) ,ZK -3(200 ~223.6 m)連線形成的倍左右;采厚超過9 m后,其倍數(shù)有所增加。火石咀煤條帶,拉張裂隙帶整體呈帶狀分布。礦8712, 8714工作面采空區(qū)垮落帶高度為28.40 m,滲透系數(shù)/Lu_滲適系數(shù)/u滲透系數(shù)/導水裂隙帶高度為106.50 m。10o3采空區(qū)穩(wěn)定性評價20-of23030-.4040采空區(qū)穩(wěn)定性的評價一般考慮兩個方面的內(nèi)容:g405(樊50①采空區(qū)自身的穩(wěn)定性評價;②外部荷載對采空區(qū)70f70穩(wěn)定性“活化”的影響評價[5-8]。80h思80903.1采空區(qū) 自身穩(wěn)定性分析100100-0.2850.5'02:50.75'1101103.1.1“地表沉降” 穩(wěn)定性分析[9]巖體完整性指標/Kw巖體完整性指標/Kv 120612(a)鉆孔KI(b)鉆孔ZK2。13013依據(jù)文獻[4]、煤行管字[2000]第81號以及《采140150空區(qū)公路設計與施工技術細則》第4.2. 2節(jié)采空區(qū)地160基容許變形值規(guī)定[10]，結合該工程的具體特點，確定1701780F180采空區(qū)地基變形標準為如下:傾斜值i為3.0mm/m,60-5051190 」巖體完整性指標/Kv水平變形值ε為2.0mm/m,曲率值h為0.20mm/m2,(c)鉆孔ZKs210-由于該采空區(qū)為綜采放頂煤- -次采全高開采形220成,故地表變形估算采用“概率積分法”進行計算,計240算參數(shù)見表2 ,結果見表3。25026經(jīng)過計算,8712,8714工作面地表變形最大影響270范圍為170 m。巖體完整性指標/K()鉆孔ZKs根據(jù)表3計算結果,依據(jù)前述標準可知,采空區(qū)不圖3巖體完整性指標、巖體透水率與深度關系曲線能滿足穩(wěn)定性要求。907. 60校核洪水位線3.1.2“停采時間” 穩(wěn)定性分析864.10 867558780依據(jù)文獻[4],根據(jù)地表移動與時間的相對關系,850認為在移動變形過程中可分為3個階段,即:初始期、800畜|活躍期和衰退期。規(guī)程認為地表下沉速度大于50750mm/月(1.7 mm/d煤層傾角小于45°)的時間為活躍旦700期。從地表開始移動到活躍期開始的階段稱為初始地50-期。根據(jù)分析認為.初始期約占移動變形延續(xù)時間的60012. 5%中國煤化工續(xù)時間的45.5%,衰550退期約Y片CNMHG42%。其中地表總延續(xù)時間T可按下式計算?？迓鋷 = 1.5H。(1)450050100150200250300350400450距離/n式中,H。為工作面平均采深, m。圖4采空區(qū)邊緣拉張裂隙帶分布示意火石咀煤礦8712工作面、8714工作面覆巖移動及30人民長江2016年表28712、8714工作面采空區(qū)地表變形預測參數(shù)下沉水平移動殘余剩余土層巖層移動角主要拐點偏開采 影響位置系數(shù)下沉系數(shù)移動角/ 走向移動角，下山移動角/上山移動角/ 影響角/移距傳播角90'(°)δ"(°)β" (°)γ"(°)tanβ0/(°)8712工作面0. 650. 3080. 7504712. 9040.177H87. 898714工作面0. 650. 2154:表38712.8714工作面采空區(qū)地表變形預測最大沉降量最大傾斜變形最大曲率最大水平移動最大水平變形最大利余沉降量最大利余傾斜變形 最大剩余曲率 最大剩余水平移動 最大利余水平變形容Wm/mm in /(mm.m-') km /(mm.m- 2) Um/m 8。 nx ( mm .m-)W/mmi/(m"m- ) /(mm.m 2)U/mm8/(mm.-)8712工作面4608. 24729.741 -33.458 0.292 ~0. 3691419. 34013.923~ 15.6643456. 1852.306-25.094 0.219~0.271064. 5051.411.1478714工作面4608. 24729.741 ~33.458 0.292 ~ 0.3691419.4013.923 ~ 15. 664990. 736.394-7.194 0.063 ~ 0.079305. 1582.994 - 3.368地表變形延續(xù)時間T約為3.0a,其中，初始期0.375a表4地基附加應力計算(4.5個月),活躍期1.365 a(16.4個月)。根據(jù)分析,深度z/ 2( aABED +附加應力原始地層自 附加應力占目前兩個工作面中均處于活躍期,采空區(qū)不穩(wěn)定。maBCFE)P重應力Pez自重應力比重/%3.2外部荷載對采空區(qū)的“活化”影響分析00. 4997210.58195. 00107. 99200. 4994210. 46390. 0053. 96根據(jù)文獻[8]研究認為,如果地面建筑影響深度0. 4991210. 34585.0035. 96與導水裂縫帶高接觸,就有可能導致采空區(qū)“活化”，400. 4989210. 22780. 00500. 4986210.10975.0021. 55從而引起地面沉降，按照如下判據(jù)對地面建(構)筑物0. 4983209. 981170. 0017. 95的地基對采空區(qū)“活化”進行分析。700. 4980209. 861365. 0015.37(1)當H≤k(Hπ + D2)時,地面建(構)筑物載荷800. 4966.209. 261560. 0013.41將導致采空區(qū)“活化" ,建筑地基處于不穩(wěn)定狀態(tài)。0. 4951208.651755. 0011.891000. 4937208. 051950. 0010.67(2)當H≥k:(H; +Dz)時,地面建(構)筑物載荷0. 4923207.452145.009.67將不導致采空區(qū)“活化”,建筑地基處于穩(wěn)定狀態(tài)。式0. 4909206. 85.2340. 008. 840. 4894206. 252535. 008.14中,H為老采空區(qū)上邊界開采深度，m;H%為導水裂縫0. 4880205. 642730. 007.53帶高度,m;Dz為地面建(構)筑物載荷影響深度,m;k1500. 4851204.442925. 006.99.為安全系數(shù),取1.5。000. 4709198.423900. 005. 092500.4520190.474875.003.91為計算庫區(qū)水壓力引起的地基附加應力，將荷載0. 4314181.805850. 003.11簡化成條形均布荷載計算模型。依據(jù)《建筑地基基礎3500. 4100172. 772. 53設計規(guī)范》(CB50007 - 2011)附錄K可知,地基附0. 3871163.147800. 002.090. 3651153. 878775.001.75加應力為σ = 2aP。(2)由前述可知，導水裂隙帶高度106.5 m,由此, H式中,a為附加應力系數(shù)。由于最大水深為43 m,重度γ取9.8 kN/m' ,則P。> k:(H; + D2) = 310 m,故庫區(qū)水體載荷不會導致采空區(qū)“活化”= 421.4 kPa。條形均布荷載作用下附加應力系數(shù)a查表可知，4采空區(qū)對水庫庫區(qū)滲 漏性評價不同深度下附加應力系數(shù)a與附加應力值及原始地層自重應力見表4。4.1中國煤化工庫之間水力聯(lián)系根據(jù)研究及以往經(jīng)驗認為:當建筑物荷載引起的MYHCNMHG征、地下水分布情況以附加應力等于10%自重應力時,深度為建筑荷載影響及含隔水層分布,庫區(qū)新近系小章溝紅土隔水層僅局的深度,結合上述計算可知,水體荷載引起的地基附加部分布于黃土梁峁部位,不能完全將水庫水、第四系孔應力影響深度約為100 m。采空區(qū)埋深為400 ~450隙潛水與下伏白堊系下統(tǒng)洛河組砂巖裂隙水和白堊系m,附加應力占原始自身應力的1.75% ~2. 09%。-下統(tǒng)宜君組砂礫巖水隔開,由此,紅石巖水庫水與第四第4期王玉濤:煤炭采空區(qū)對水庫滲漏影響研究31系孔隙潛水含水層、白堊系下統(tǒng)洛河組砂巖裂隙水及電工程水文地質(zhì)勘查規(guī)范》(SL373-2007)附錄D解白堊系下統(tǒng)宜君組砂礫巖水存在直接補給關系。釋條文D.0.3條中,當?shù)叵滤飨蚺c層狀巖(土)層的侏羅系中統(tǒng)安定組相對隔水層在該區(qū)全區(qū)分布,層面相垂直時,整個層狀巖(土)層的滲透系數(shù)為厚度41.60~104.27 m,平均厚度78. 29 m,起到上下mKm =(4)含水層的隔斷作用。根據(jù)火石咀煤礦8712工作面H1m;臺K鉆孔資料,侏羅系中統(tǒng)安定組相對隔水層距離4-2煤層頂板102. 79 m,由前述計算火石咀煤礦8712,8714式中,K"為巖(土)層的平均滲透系數(shù),m/d;K;為第i工作面導水裂隙帶高度為106.50m可知,鉆孔最大導層的滲透系數(shù),m/d;m;為第i層層厚,m;m為巖(土)水裂隙帶高度達到侏羅系中統(tǒng)安定組隔水層3.71m,層總厚,m;n為巖(土)層層數(shù)。沉降盆地未能將隔水層穿透。但在采空區(qū)邊界由于裂由此,可得到原始巖體整個地層的滲透系數(shù)Kno縫帶的作用,使得洛河砂巖含水層可局部與煤層導水=0.004901m/d;采動后拉張裂隙帶整個地層的滲透裂隙帶貫通,使得其隔水作用有所降低。系數(shù)K。= 0.023 978 m/d。根據(jù)上述分析可知,由于侏羅系中統(tǒng)安定組巖層4.3采空區(qū)對水庫滲漏影響評價的隔水作用,在采空區(qū)地面形成沉陷盆地,相對阻斷了4.3.1最不利 條件極限滲漏量上下含水層的溝通,沉降盆地不影響水庫滲漏;但在采最不利條件為擬建水庫位于最大洪水位，且受采空區(qū)邊界部位,存在貫通拉張裂隙帶,根據(jù)壓水試驗結空區(qū)影響庫區(qū)水由拉張裂隙帶初次進人采空區(qū)時,此果,其透水率較原始地層提高了約5.82倍,其隔水作時滲漏量最大，即為火石咀煤礦8712,8714工作面采用較原始狀態(tài)有所降低?？諈^(qū)引起庫區(qū)的極限滲漏量。4.2采空區(qū)滲漏量計算及巖體滲透參數(shù)根據(jù)采空區(qū)移動角71°,拉張裂隙帶水平寬度60利用滲流理論并結合《水利水電工程水文地質(zhì)勘m計算, 8712,8714工作面在907.6 m洪水位校核線查規(guī)范》(SL373 - 2007 )采用式(3)計算水庫滲漏[12]以內(nèi)影響范圍面積為118896m2，其中拉張裂隙帶面Q=KIw積46 968 m2 ,沉降盆地面積71928 m2。由于導水裂式中,Q為滲漏量,m/d;K為巖(土)的滲透系數(shù),m/d;隙帶未穿透侏羅系中統(tǒng)安定組隔水層,認為沉降盆地I為水力坡度;w為過水斷面, m2。不影響水庫滲漏,故過水斷面0\ = 46 968 m’。見圖根據(jù)壓水試驗結果,參照《水文地質(zhì)手冊》,并考5。慮采動對原始地層的擾動影響,對于垮落帶,由于裂隙完全溝通,可認為直接于采空區(qū)相通,采動巖體滲透系拉張裂隙帶范圍數(shù)見表5。沉降盆地范圍表5采動巖體滲 透系數(shù)庫區(qū)07江作面原始巖體采動拉張裂隙帶巖層地層滲透系數(shù)/巖體滲透系數(shù)/厚度/ 說明(m.d-1)(m.d -1)8712工作國Q0. 8096001.5292826.5K|L1. 3305642. 3KL1. 2096022. 60.8096000. 8899228.3圖5采 空區(qū)影響范圍示意1. 3996813.7K,L0. 0449324.20. 2522913.2擬建水庫最大洪水位為907.6 m,煤層底板高程0. 0285130.0為460 m,故水頭高度H = 447. 6 m,平均滲徑由地面Kuy0. 8610000. 4026222.8KIy5.0110239. 8沿拉張中國煤化工即L=399.3m,由此,J20.0006620. 0038532.9.水力城HCNMHG962。0. 0164000. 0954529.8由此，,根據(jù)公式計算洪水位時原始地層滲漏量為0.0017390.0101251.40. 00173921.3 垮落帶258.03m'/d,8712,8714工作面采動后的擬建水庫滲4-2煤0. 0017407.1 垮落帶漏量為1262.44m'/d。由采空區(qū)影響增加的滲漏量由于采空區(qū)滲漏主要為垂直滲漏,利用《水利水.為1004.41 m'/d。32人民長江2016年4.3.2采空區(qū) 引起的庫區(qū)長期滲漏量滲漏產(chǎn)生影響。目前水庫正在建設階段,距離正式蓄水還有3~5(2)采空區(qū)對擬建水庫滲漏影響較小?，F(xiàn)階段，a時間。隨著時間的推移,采空區(qū)將會逐步趨于穩(wěn)定，采空區(qū)引起的水庫增加的極限滲漏量為1 004. 41采動巖層將逐漸密實,引起的拉張裂隙會逐步減小，甚m'/d ,約占水庫設計年平均流域徑流量的0.87%。距至閉合。同時,水庫蓄水后,隨著庫區(qū)淤積,部分裂隙離正式蓄水還有3~5 a時間,采空區(qū)將逐步趨于穩(wěn)被充填,隨著地下水向采空區(qū)的不斷流人，采空區(qū)剩余定,滲漏量將會隨時間逐步降低?？臻g減少以及地下水頭的升高,由此采空區(qū)引起的庫為保證擬建工程的安全,為后續(xù)工程提供經(jīng)驗及依據(jù),建議對該處采空區(qū)加強變形及水文觀測。區(qū)的滲漏量將會隨時間逐步降低。參考文獻:4.3.3滲漏影響綜合評價[1] 張觀瑞.老采空區(qū)建筑地基穩(wěn)定性分析的數(shù)值模擬研究[D].太根據(jù)勘探及資料分析，現(xiàn)階段,火石咀煤礦8712,原:太原理工大學,2005.8714工作面采空區(qū)引起的水庫增加的極限滲漏量為[2]張永波， 崔海英.老采空區(qū)覆巖失穩(wěn)“活化”機理的實驗研究[C]1004.41m'/d。該水庫設計年平均流域徑流量為//中國地質(zhì)學會工程地質(zhì)專業(yè)委員會2007年學術年會暨“生態(tài)環(huán)境脆弱區(qū)工程地質(zhì)”學術論壇論文集.中國地質(zhì)學會工程地質(zhì)4 226萬m3 ,即115 780.8 m'/d。由此可知,8712 ,8714專業(yè)委員會,2007.工作面采空區(qū)引起的擬建水庫增加極限滲漏量約占水3] 錢鳴高,平五,許家林.礦山壓力與巖層控制[M].北京:中國礦庫設計年平均流域徑流量的0.87%。距離正式蓄水還業(yè)大學出版社,2010.有3~5 a時間,采空區(qū)將逐步趨于穩(wěn)定,滲漏量將會[4] 煤行管字(2000)第81號.建筑物下、水體下、鐵路下及主要井巷隨時間逐步降低。由此,火石咀煤礦8712,8714工作煤柱留設與壓煤開采規(guī)程[S].北京:煤炭工業(yè)出版社,000.5]郭廣禮,鄧喀中,汪漢玉,等.采空區(qū)上方地基失穩(wěn)機理和處理措面采空區(qū)對擬建水庫滲漏影響較小。施研究[J].礦山壓力與頂板管理,000,(3):39-42.5結論[6] 郝剛,吳侃,李亮,等,老采空區(qū)“活化”的相似材料模型系統(tǒng)[J].煤炭工程,2011,(6):74 -76.本文在波速測試及壓水試驗的基礎上,查明了采[7]王玉標.采空區(qū)“活化”引起斷層構造區(qū)高路堤變形失穩(wěn)演化分空區(qū)邊緣覆巖裂隙帶的分布情況,采用地表沉降、“停析[J].巖石力學與工程學報,2013,(S2):3784 -3789.采時間”、采空區(qū)“活化”等方法及滲透理論,對水庫[8] 滕永海，張俊英老采空區(qū)地基穩(wěn)定性評價[J].煤炭學報, 1997,(5):58 -62.庫區(qū)采空區(qū)的穩(wěn)定性及其對水庫的滲漏性進行了分析9] 王玉濤,毛旭閣.高速公路橋梁下伏采空區(qū)穩(wěn)定性分析方法探討和評價,得到如下結論。[J].公路,2013,(10):93 -96.(1)通過試驗，認為采空區(qū)邊緣外側(cè)存在水平寬JTG/T D31 -03 -2011采空區(qū)公路設計與施工技術細則[S].度約60m的張拉裂隙帶,張拉裂隙帶透水率較原始地[11] GB50007 -2011建筑地基基礎設計規(guī)范[S].層提高了約5.82倍,使隔水層的隔水作用較原始狀態(tài)[12]SL373 - 2007水利水電工程水文地質(zhì)勘查規(guī)范[S].(編輯:趙鳳超)有所降低。沉降盆地由于隔水層的作用,不會對水庫Research on impact of goaf on reservoir leakageWANG Yutao( Xi'an Research Institute, China Coal Technology and Engineering Group Corp, Xi'an 710077, China)Abstract: .Combined with the engineering geological conditions of a reservoir and a goaf occurrence conditions in Xianyang Cit-y, through field test, the distribution characteristics of fracture zone of the goaf edge was explored, and by analyzing the impact ofmining on rock mass integrity and leakage , the stability of the goaf and its influence on reservoir permeability was evaluated. Theresults showed that the load of reservoir water would not cause " activation" of the goaf; the influence of the goaf on the leakage ofreservoir is small. At the current stage ，the increased utimate leakage of t中國煤化工is 1004.41 m/d, ac-counting for 0.87% of the designed annual average runoff of the reservoir.HC N M H Gually ，and the leakagevolume will reduce with time. In view of this, it is suggested that the monitoring of rmined out area should be strengthened.Key words: mined out area ; activation ;stability ;leakage; reservoir