.第33卷第6期華電技術(shù)VoL.33 No. 62011年6月Huadian TechnologyJun. 2011循環(huán)水系統(tǒng)和送風(fēng)機的節(jié)能優(yōu)化改造陳曉東,項廣陸(神華浙江國華浙能發(fā)電有限責(zé)任公司,浙江寧波315612)摘要:介紹了 神華浙江國華浙能發(fā)電有限責(zé)任公司循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化和送風(fēng)機節(jié)能改造的情況,節(jié)能優(yōu)化改造后,有效降低了廠用電率和供電煤耗,運行效益達到了最大化。關(guān)鍵詞:廠用電率;循環(huán)水系統(tǒng);送風(fēng)機;優(yōu)化;節(jié)能中圖分類號:TK 223.5文獻標志碼:B文章編號:1674 - 1951 (2011 )06 -0075 -03循環(huán)水泵耗功增量之差最大時的凝汽器壓力。0引言.3 循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化試驗及成果神華浙江國華浙能發(fā)電有限責(zé)任公司(以下簡為了優(yōu)化循環(huán)水泵運行方式以降低廠用電率，稱浙能發(fā)電公司)配備4 x600 MW國產(chǎn)亞臨界燃煤浙能發(fā)電公司4臺機組于2008年初實現(xiàn)了循環(huán)水汽輪發(fā)電機組,采用SG - 2028/17. 5 - M908型亞臨泵“一機- -泵”及“兩機三泵”運行。冬季氣溫較低,界壓力控制循環(huán)鍋爐,汽輪機為亞臨界、- - 次中間再在保證機組真空的前提下,采用單臺循環(huán)水泵運行，熱、單軸、四缸四排汽凝汽式汽輪機。本文從運行方春秋季采用“兩機三泵"運行,夏季恢復(fù)“兩機四泵"式優(yōu)化及設(shè)備節(jié)能改造方面舉例說明降低廠用電率運行。循環(huán)水泵“一機-泵"及“兩機三泵”運行方和供電煤耗的措施。式的轉(zhuǎn)變,在保證安全的基礎(chǔ).上大大提高了機組運行的經(jīng)濟性,從2007年12月到2009年12月,通過1循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化實行循環(huán)水運行方式優(yōu)化,共降低循環(huán)水泵電耗率1.1 循環(huán)水系統(tǒng)連接方式分析約0.12%。通過能耗診斷試驗,根據(jù)機組微增出力循環(huán)水系統(tǒng)為擴大單元制,不同季節(jié)應(yīng)根據(jù)氣結(jié)果、循環(huán)水泵流量與耗功關(guān)系及凝汽器變工況計候情況及時進行循環(huán)水運行方式的優(yōu)化,以節(jié)省廠算的結(jié)果,得出在不同主機負荷、不同循環(huán)冷卻水溫用電。夏季循環(huán)水溫度較高,機組配備的循環(huán)水泵時機組運行的最佳真空值,相應(yīng)可得出循環(huán)水泵的皆投入運行;冬季循環(huán)水溫度較低,不優(yōu)化配置循環(huán)最佳組合運行方式及凝汽器循環(huán)水出門開度,對循水泵將造成循環(huán)水流量過大,溫升小.耗電多(1臺環(huán)水運行方式進行了進一步優(yōu)化。在600 MW負荷機組冬季單臺循環(huán)水泵運行,全年可節(jié)約廠用電量下,循環(huán)冷卻水溫為20 C時,優(yōu)化前、后所引起的機約2061萬kW●h)。組出力增加值見表1。1.2 循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化依據(jù)2送風(fēng)機節(jié)能改造循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化主要是根據(jù)循環(huán)水人口溫度、機組負荷等尋找凝汽器運行的最佳真空。機組運行2.1送風(fēng)機改造前實際運行情況最佳背壓是通過機組微增出力試驗和機組循環(huán)水泵該公司送、引、增壓風(fēng)機的基本參數(shù)見表2。表耗功試驗優(yōu)化得到的，具體方法如下:通過機組微增2中顯示的是該公司高壓電機在最惡劣工況下的運出力試驗,得出機組在不同負荷下微增出力與背壓行功率,其他運行工況下高壓電機的運行功率均低的關(guān)系;由試驗得出當(dāng)前循環(huán)水溫度條件下凝汽器于上述功率值;風(fēng)煙系統(tǒng)電機“大馬拉小車”現(xiàn)象較背壓與循環(huán)水流量的關(guān)系,當(dāng)循環(huán)水溫度改變時,由為突出,風(fēng)機本身的效率較低;電機與風(fēng)機均工作在凝汽器變工況特性予以修正;通過改變循環(huán)水泵的低效區(qū),經(jīng)濟性較差。運行方式,得出循環(huán)水泵“-機二泵”、“兩機三泵”在鍋爐送風(fēng)機實際運行過程中,夏季(氣溫38和“一機一泵"運行時流量與其耗功的關(guān)系。最佳C)額定工況下最大動葉開度約為68% ,送風(fēng)機出運行真空是以機組功率、循環(huán)水溫度和循環(huán)水流量口最中國煤化工[最高為72A。為為變量的目標函數(shù),在量值上為機組功率的增量與對送YHCNMHG,由浙江電力試驗研究院在機組600 MW負荷和450 MW負荷工況下收稿日期:2011 -02 -25;修回日期:2011-03-17對送風(fēng)機的性能進行了測試。測試時,人爐煤質(zhì)穩(wěn)●76●華電技術(shù).第33卷表1優(yōu)化前、后機組出 力增加值優(yōu)化前優(yōu)化后循環(huán)水泵運行方式節(jié)能效果(出力變化)/kW循環(huán)水出門開度/%背壓/kPa兩機四泵.4.95.0+197兩機三泵705.885.2+1419兩機兩泵8.17.3表2送.引、增壓風(fēng)機的基本參數(shù)設(shè)備名稱電機功率/kW實際功率/kw設(shè)計(實際)效率/%設(shè)計(實際)風(fēng)量/(m’.s-)送風(fēng)機電機115053788(85)194(165)引風(fēng)機電機3 100258088(75)385<(350)增壓風(fēng)機電機3000188088(74)770(700)定,鍋爐氧量保持正常水平,空氣預(yù)熱器漏風(fēng)自動跟送風(fēng)機本體及電機改造前、后主要技術(shù)參數(shù)見蹤裝置正常投用。測試結(jié)果如下:600 MW負荷時的表 3。風(fēng)機效率為77%,450MW負荷時的風(fēng)機效率為.表3送風(fēng)機本體及 電機改造前、后主要技術(shù)參數(shù)59%，遠低于THA1時89. 05%的設(shè)計效率。測試時項目改造前改造后風(fēng)機進口溫度為29C,若將測試結(jié)果換算成設(shè)計溫送風(fēng)機型號FAF27.5-12.5-1 FAF27.5-13.3-1度20 C時的值,則風(fēng)機效率會更低。輪轂直徑/mm125813102.2送風(fēng)機運行效率偏低原 因分析葉輪直徑/mm2750改造前,鍋爐額定負荷工況下送風(fēng)機設(shè)計流量風(fēng)機轉(zhuǎn)速/98574(r●min~')為194 m/s,而實際流量為202 m//s,與設(shè)計值接近;送風(fēng)機設(shè)計總壓升為2651 Pa,而實際運行中總壓升每級葉片數(shù)/片16為2029 Pa,偏差較大的主要原因是系統(tǒng)實際阻力小電機型號YKK560-6YKK560 -81 150800于設(shè)計值,尤其是鍋爐采用新型燃燒器后阻力大幅葉片調(diào)節(jié)范圍/(°)-30 ~ +15-30 - +22下降。在原設(shè)計中,送風(fēng)機出力考核點(T.B點)的電機轉(zhuǎn)速/745流量、壓頭選取原則為BMCR x 115% (其中,5%為(r. min~ ')DL 5000一1994《火力發(fā)電廠設(shè)計技術(shù)規(guī)程》推薦的電流/A130.596.4流量裕量,7%為溫度裕量)。綜合來看,送風(fēng)機在基2.4改造后運行情況及 效果分析建期間選型裕量過大,導(dǎo)致風(fēng)機長期在低效區(qū)域運(1)對送風(fēng)機改造前后相同工況下的實際電耗行,風(fēng)機在輸出一定有效功時耗費了更多的輸人功，進行對比測試，并結(jié)合機組負荷率對送風(fēng)機實際電不利于節(jié)能。耗在一定時間內(nèi)的累計值進行了對比。對比工況.2.3送風(fēng)機改造情況下,鍋爐主、輔設(shè)備配置完全相同,鍋爐燃燒煤種相為了減小送風(fēng)機不必要的裕量,使送風(fēng)機的實同, 鍋爐氧量(試驗前進行了校驗)均設(shè)置相同,- -次際工作點位于風(fēng)機性能高效區(qū)而節(jié)能降耗,根據(jù)送風(fēng)機電流調(diào)整 相同,空氣預(yù)熱器LCS均投入正常,鍋風(fēng)機廠家提供的性能曲線、實際運行狀況和浙江電爐蒸發(fā)量、 二次風(fēng)量、總煤量和總風(fēng)量基本相近。在力試驗研究院的測試結(jié)果,委托某單位對送風(fēng)機轉(zhuǎn)調(diào)整穩(wěn)定 1h后記錄相關(guān)數(shù)據(jù),具體見表4。子部分進行改造,改造范圍如下:從對比結(jié)果可以看出,送風(fēng)機改造后,風(fēng)機電機(1)風(fēng)機轉(zhuǎn)子返廠進行重新設(shè)計制造,輪轂和葉的有功功率降低明顯:在600MW負荷時,送風(fēng)機電片進行重新配置更換(葉片由原來的14片增加為16機有功功率降低了約107.99kW;在450MW負荷工片,輪轂直徑增加了80 mm),原送風(fēng)機轉(zhuǎn)子中的軸況時 ,送風(fēng)機電機有功功率降低了約167.08kW。在承箱、液壓缸均保留。600MW負荷時,改造后的風(fēng)機效率相對改造前提高(2)為保證改造效果,對風(fēng)機的機殼及整流導(dǎo)葉幅度中國煤化工改造后的風(fēng)機效率進行少量修整。相對二果明顯。(3)原送風(fēng)機油系統(tǒng)、聯(lián)軸器等部件均維持原YHCNMHGJ內(nèi)的電功率進行樣,不做改動。比較(機組平均負荷率約為80%,其他工況基本相(4)電動機更換。同),具體見表5。第6期陳曉東,等:循環(huán)水系統(tǒng)和送風(fēng)機的節(jié)能優(yōu)化改造●77●表4送風(fēng)機改造前、后各 1 h實際電耗對比改造后改造前改造前后差機組負荷/ MWA送風(fēng)機電機B送風(fēng)機電機值合計/kW有功功率/kW600352. 36.414.49 .434. 4240.42低107.99450159.57189.57261. 11255. 11低167.08注:每5 min取1次數(shù)據(jù),取累計1h時間段內(nèi)的平均值。表5改造前、后各 20d內(nèi)電耗比較機組發(fā)電量/(萬kW.h)改造前耗電量/(萬kW.h) .改造后耗電量/(萬kW.h)時間A送風(fēng)機B 送風(fēng)機累加A送風(fēng)機B送風(fēng)機第1天213.78 206.91 420.696.986.9213. 90第20天229. 38222.40 451.7818.4420.0438. 48累計230352331231.0924. 58負荷率/%79.9880.940.140.11從表5可以看出,送風(fēng)機改造后比改造前電耗3結(jié)束語少31.09 -24.58 =6.51(萬kW●h) ,即每小時平均減少電耗135. 625kW●h。在送風(fēng)機改造前的10由通過改造前、后節(jié)能效果的對比分析可知,在個月內(nèi),全廠送風(fēng)機電耗水平平均為0.14%,而送保障機組安全、穩(wěn)定運行的前提下,通過合理改造，風(fēng)機改造后,全廠送風(fēng)機電耗水平降低為0. 12%。可有效實現(xiàn)節(jié)能降耗。希望本文中的改造經(jīng)驗?zāi)転榫C上所述,改造后的送風(fēng)機在機組不同負荷段同類問題的解決提供參考。(編輯:白銀雷)時,運行效率均有較大提高,大大降低了送風(fēng)機消耗的有功功率,取得了較明顯的節(jié)能降耗效果。按單作者簡介:臺機組每年運行7500h,負荷率為8% ,電費為0.39陳曉東( 1982- -) ,男,江蘇鹽城人,助理工程師,從事發(fā)元/(kW●h)計算,則年估算收益= 135. 625 x電廠集控運行方面的工作( E-mai:allan001312@ 163. com)。7500 x0.39 =396703 (元)。即送風(fēng)機改造后每年項廣陸(1979--) ,男,遼寧葫蘆島人,助理工程師,從事可產(chǎn)生經(jīng)濟效益約39. 67萬元。發(fā)電廠集控運行方面的工作。(. 上接第66頁)100萬元左右。力設(shè)備,2008(4) :52 -54.(2)增加了設(shè)備也相對增加了故障點,違背了[2]梁春利,白會平.變頻調(diào)節(jié)在凝結(jié)水泵系統(tǒng)的應(yīng)用及控電氣“盡量減少多余環(huán)節(jié),越簡單、越可靠"的原則,制功能[J].甘肅電力技術(shù),2009(2):38 -40.降低了設(shè)備總體運行的可靠性。[3]王新華.凝結(jié)水泵電機變頻改造可行性探討[J].安徽電(3)加重了檢修及運行人員的設(shè)備維護量和操力科技信息, 2008(1):11-15.[4]鄧朝旭,姚中棟，張萌萌300MW機組凝結(jié)水泵變頻節(jié)作量。(4)在凝汽器和除氧器水位調(diào)節(jié)系統(tǒng)中,熱控.能改造[J].華電技術(shù),2010,32(12) :29 -31.[5]楊建平,趙作起.600 MW機組凝結(jié)水泵變頻改造及應(yīng)用邏輯更加復(fù)雜化。[J].華電技術(shù),2010,32(1)41 -42.5結(jié)束語[6]吳寶華,劉慧.高壓變頻調(diào)速裝置在凝結(jié)水泵上的應(yīng)用[J].華電技術(shù),2011 ,33(2):27 -29.凝結(jié)水泵改造完成后,能根據(jù)實際的負荷量自(編輯:王書平)動調(diào)節(jié)出力,減少了電能的消耗,降低了運行成本，具有較好的節(jié)能效果。為了進-一步降低運行成本,該廠還擬對高壓水泵、燃氣輪機啟動電動機進行變中國煤化工,助教,從事電力職業(yè)頻改造。技術(shù)YHCNMH G mail: 4897802@ qq.com)。參考文獻:方元(1983-),男,廣東珠海人，助理工程師,從事電廠[1]李棋.火電廠凝結(jié)水泵高壓變頻改造的控制策略[J].電電氣運行方面的工作。