化工進(jìn)展10年第29卷第10期CHEMICAL INDUSTRY AND ENGINEERING PROGRESS研究開(kāi)發(fā)99959999059v05天然氣分離模擬與分析張猛,張尚會(huì),柴永峰,任昌瑜(中國(guó)天辰工程有限公司工藝系統(tǒng)部,天津300400摘要:針對(duì) KAILASHTILLA天然氣分離項(xiàng)目業(yè)主方案存在的穩(wěn)定氣產(chǎn)品重組分過(guò)多以及過(guò)量的穩(wěn)定氣送入火炬燒掉造成資源浪費(fèi)和NGL產(chǎn)品中C3、C回收率不足,凝析油產(chǎn)品不穩(wěn)定等問(wèn)題,建立了一套新的方案〔簡(jiǎn)稱建議方案),并采用先進(jìn)的模擬軟件PRo/Ⅱ?qū)α鞒踢M(jìn)行了模擬和優(yōu)化,通過(guò)增加一套穩(wěn)定氣壓縮杋系統(tǒng),把穩(wěn)定氣分成了NL產(chǎn)品和干氣產(chǎn)品,解決了穩(wěn)定氣產(chǎn)品的問(wèn)題,提高了產(chǎn)品分離效率,在此基礎(chǔ)上,從全廠能耗和產(chǎn)品收率兩個(gè)方面對(duì)業(yè)主方案和建議方案進(jìn)行了初步對(duì)比和分析,并作了經(jīng)濟(jì)性分析,建議方案年經(jīng)濟(jì)效益比業(yè)主方案多3832萬(wàn)元。關(guān)鍵詞:天然氣分離;方案;模擬優(yōu)化;PROⅡ中圖分類號(hào):TQ0288文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A文章編號(hào):1000-6613(2010)10-1845-07Simulation and analysis of natural gas separationZHANG Meng, ZHANG Shanghui, CHA/ Yongfeng, REN Changyu(Process System Department, China Tian Chen Engineering Corporation, Tianjin 300400, China)Abstract: The owner scheme of KaiLaShtiLLa project has two problems resulted in resourceswaste, low C3, C4 recovery ratio of NGL and unstable condensate oil. One is too many heavycomponents in stable gas, and the other is excessive stable gas as flared fuel gas. For resolve theseproblems, a new scheme including a stable gas compressor system is proposed and simulated by PrO/II software. The stable gas is fractionated into part of NGL and dry gas with the help of the stable gascompressor system, with which the problems of stable gas are resolved and the recovery ratio ofproducts is improved. Besides, economic analysis is performed based on the comparison of theproposed scheme with the owner scheme from both energy consumption and production rate. The profitof the proposed scheme is higher than the owner scheme with about 38.32 million RMB per year.Key words: natural gas separation; scheme; simulation and optimization; PRO/II某廠 KAILASHTILLA45 MMSCFD(1.3×105且凝析油產(chǎn)品飽和蒸氣壓高、產(chǎn)品不穩(wěn)定3/d)天然氣分離報(bào)價(jià)項(xiàng)目中,業(yè)主要求將來(lái)自井為此,本文作者建立了一套新的工藝方案。通口的天然氣分離成干氣、液態(tài)天然氣(NGL)、穩(wěn)過(guò)增加一套穩(wěn)定氣壓縮機(jī)系統(tǒng),把穩(wěn)定氣分成了定氣(用做壓縮機(jī)、導(dǎo)熱油爐的燃燒氣)和凝析油NGL產(chǎn)品和干氣產(chǎn)品,不但解決了穩(wěn)定氣產(chǎn)品的問(wèn)4個(gè)產(chǎn)品。但是該工藝方案(簡(jiǎn)稱業(yè)主方案)存在題,而H提高了NGL中C3、C4的回收率。并采用一個(gè)問(wèn)題,即分離獲得的穩(wěn)定氣產(chǎn)品重組分太多,先進(jìn)的模擬軟件PROl對(duì)工藝進(jìn)行模擬和優(yōu)化,節(jié)需要摻入一定量的干氣才能用做燃燒氣,而且過(guò)量省了的穩(wěn)定氣沒(méi)有其它辦法處理,只能通過(guò)火炬燒掉,和產(chǎn)中國(guó)煤化工出上,從全廠能耗建議方案進(jìn)行了造成很大的資源浪費(fèi);同時(shí)也導(dǎo)致了NGL產(chǎn)品中CNMHGCC4的回收率分別僅為814%、78.8%,無(wú)法滿收稿日期:20024修改稿日期:21001足業(yè)主mB文件中85%和95%的產(chǎn)品回收率要求第一作者簡(jiǎn)介:張猛(1978—),男,碩士,工程師,主要從事化工工程工藝設(shè)計(jì), E-mail zhangheng@cntc:cn化工進(jìn)展010年第29卷初步對(duì)比和分析2-3,并作了經(jīng)濟(jì)性分析。脫除,使水含量小于0.1×10-6,避免天然氣中的1工藝流程介紹與模擬水化物在下游換熱器中結(jié)冰。本項(xiàng)目采用雙塔模式,內(nèi)裝分子篩填料,一塔干燥,另一塔再生采用先進(jìn)的流程模擬軟件PROⅡ8.1對(duì)流程本文作者未對(duì)脫水干燥單元進(jìn)行詳細(xì)模擬,在進(jìn)行模擬,物性方法選取適用于天然氣分離的SRK模擬中,采用“ Stream Calculator'”單元代替干燥塔將方程。水分全部除去1業(yè)主方案1.1.3NGL同收單元業(yè)主方案工藝流程見(jiàn)圖1。NGL回收單元的作用就是利用膨脹制冷技術(shù)1.11分離單元將天然氣制冷到所需的溫度,將輕烴組分冷凝下來(lái)該單元的士要功能是對(duì)井口生產(chǎn)的油、氣、水回收C以上組分,并將干氣增壓后外輸門進(jìn)行分離。由脫水單元來(lái)的氣相分為兩部分,一部分與脫來(lái)自井口1448MPa、25℃的天然氣首先減壓乙烷塔TA102的氣相在氣氣換熱器EA105內(nèi)換至10.3MPa(表壓)。在此過(guò)程中,為防止天然氣減壓降溫而導(dǎo)致凝聚堵塞,減壓前必須加熱。在模熱,另一部分與二級(jí)分離器S-A05的液相在油氣擬中調(diào)節(jié)加熱器EA101AB的溫度,保證減壓后的換熱器EA106內(nèi)換熱。換熱后的氣相混合后經(jīng)一級(jí)分離器SA104進(jìn)入透平膨脹增壓機(jī)組的膨脹端溫度為30℃即可減壓后的天然氣進(jìn)入三相分離器SA0A/BECA101-AB制冷至-83℃。膨脹后的氣相經(jīng)二分離出的水排往污水處理單元,分離出的液相去凝級(jí)分離器SA105后,氣相與脫乙烷塔頂氣相混合析油穩(wěn)定塔,分離出的氣相進(jìn)下游的分離器。后進(jìn)入透平膨脹增壓機(jī)組的增壓端ECA10l-2AB1.1.2脫水干燥單元增壓,再經(jīng)干氣壓縮機(jī)CA101A~D增壓至75天然氣脫水單元的作用是將天然氣中的水分MPa,即為干氣產(chǎn)品EA105EC-A101-2A/BEC-AIOL-IA/BT-AI03A/BS-A04EA106今FA102S-Al03A/BE-Al03S-A102T-A1O1中國(guó)煤化工圖1業(yè)主方案天然氣CNMHGEA10IAB~EA106換熱器:SA10AB~SA105—?dú)庖悍蛛x器:TA101—凝析油穩(wěn)定塔TA102—脫乙烷塔:TA103A/B干燥塔:BCA101-~2AB一膨脹增壓機(jī):CA101A~D干氣壓縮機(jī)第10期張猛等:天然氣分離模擬與分析·1847二級(jí)分離器S-A105的液相進(jìn)入脫乙烷塔格不到進(jìn)口機(jī)型的一半,這樣反而降低了投資。TA102,塔頂氣相為部分干氣產(chǎn)品,塔底液相為減壓后的天然氣進(jìn)入三相分離器S-Bl0lAB,NGL產(chǎn)品。分離出的水排往污水處理單元;分離出的液相進(jìn)1.14凝析油穩(wěn)定單元步降壓至3MPa,再與凝析油產(chǎn)品在EB102中換凝析油穩(wěn)定單元的目的是降低凝析油的飽和熱升溫后去凝析油穩(wěn)定單元的一級(jí)閃蒸分離器蒸氣壓,減少凝析油在儲(chǔ)運(yùn)過(guò)程中的揮發(fā)損耗,回SB102:分離出的氣相經(jīng)下游的旋流分離器SB103收凝析油中的輕烴。進(jìn)入干燥塔TB103A/B。來(lái)自三相分離器S-A101的液相進(jìn)入凝析油穩(wěn)1.22脫水干燥單元定塔TA101,分離為穩(wěn)定氣(用做燃料)和凝析油此部分流程與業(yè)主方案相同,采用“ Stream產(chǎn)品。Calculator”單元代替干燥塔將水分全部除去12建議方案123NGL回收單元建議方案工藝流程見(jiàn)圖2。干燥塔TB103AB塔頂氣經(jīng)冷箱EB105與冷121分離單元油換熱器EB107來(lái)的天然氣及低溫分離器SB104來(lái)自井口的天然氣首先減壓至61MPa。對(duì)比來(lái)的凝液換熱后進(jìn)入低溫分離器S-B104完成氣液業(yè)主方案的103MPa,雖然損失部分能量,但膨脹分離。分離出的凝液經(jīng)節(jié)流進(jìn)入冷箱EB105回收比基本未變,仍能滿足溫降要求,而且降低了后續(xù)冷量后,由中部進(jìn)入脫乙烷塔TB102。低溫分離器系統(tǒng)的設(shè)計(jì)壓力,增加了系統(tǒng)的安全系數(shù),尤其是SB104分離出的氣相進(jìn)入透平膨脹增壓機(jī)組的膨膨脹增壓機(jī)目前國(guó)產(chǎn)機(jī)型只能做到61MPa,但價(jià)脹端ECB101-AB,膨脹至22MPa由底部進(jìn)入重E-Blo7B103CB|0lA→DEC-BI01-2A/BEC-BIOI-IA/BS-B103A/BT-BIO3ABTB104T-B1OP-BIOIE-B10S0 cB102-E-BIS-BIOlA/BS-B1OSBI0SB022SB107CB|02.1S-B106P-BI02TB101中國(guó)煤化工圖2建議方案天然氣分CNMHGEBI01AB~EB110—換熱器:SB101A/B~SB108氣液分離器:;TB101-凝析油穩(wěn)定塔;TB102一脫乙烷塔:TB103A/B→干燥塔;TB04一重接觸塔;BCB101-1~2AB一影脹增壓機(jī);CB0A~D干氣壓縮機(jī);CB1021~3—穩(wěn)定氣壓縮機(jī);PB101~102-泵1848·化工進(jìn)展2010年第29卷接觸塔TB104。凝析油穩(wěn)定塔頂氣相、二級(jí)閃蒸分離器氣相和脫乙烷塔將進(jìn)料分離為干氣和NGL產(chǎn)品。塔一級(jí)閃蒸分離器氣相經(jīng)穩(wěn)定氣壓縮機(jī)C-102-1~3頂氣相經(jīng)冷油換熱器EB107與重接觸塔TB104頂增壓進(jìn)入出口分離器SB108,其氣相富含C1^~C部氣相換熱后從頂部進(jìn)入重接觸塔,冷凝的液相與組分,返回到干燥塔前的旋流分離器SB103,進(jìn)入由塔底進(jìn)入的天然氣逆流接觸,充分回收天然氣中NGL回收單元對(duì)其中的C3和C4進(jìn)行問(wèn)收,剩余輕的C3以上組分,氣提天然氣中的CH4、CH6以降組分作為干氣產(chǎn)品提出。SB108液相作為循環(huán)進(jìn)料低脫乙烷塔的負(fù)荷返回至SB102,提高天然氣利用率。穩(wěn)定氣壓縮機(jī)重接觸塔頂天然氣經(jīng)冷油換熱器E-B07換熱,級(jí)間氣液分離器(S-B106,S-B107)液相與脫乙烷再經(jīng)冷箱EB105回收冷量后進(jìn)入透平膨脹/增壓機(jī)塔T102塔底產(chǎn)品混合后共同作為NGL產(chǎn)品組的增壓端ECB1012A/B,最后由干氣壓縮機(jī)通過(guò)增加一套穩(wěn)定氣壓縮機(jī)系統(tǒng),將業(yè)主方案CB101A~D增壓到75MPa作為干氣產(chǎn)品。重接中的穩(wěn)定氣分成了NGL產(chǎn)品和干氣產(chǎn)品。解決了觸塔塔底得到的凝液經(jīng)低溫泵PB101由頂部進(jìn)入原有穩(wěn)定氣產(chǎn)品由于重組分太多,需要摻入一定量脫乙烷塔TB102的千氣才能用做燃燒氣,而且過(guò)量的穩(wěn)定氣沒(méi)有其對(duì)比業(yè)主方案,在NGL回收單元中,建議方它辦法處理只能通過(guò)火炬燒掉,造成很大的資源浪案作了兩方面的優(yōu)化。第一,增加冷箱,替代氣-費(fèi)的問(wèn)題,同時(shí)提高了NGL產(chǎn)品中C3C4的含量氣熱交換器和氣液熱交換器,在滿足各物流換熱要滿足了問(wèn)收率要求求的基礎(chǔ)上,由于冷箱允許在較小溫差下運(yùn)行,系凝析油穩(wěn)定塔前采用兩級(jí)油氣分離,將影響凝統(tǒng)的壓力降比較小,這就降低了公用工程的消耗:析油穩(wěn)定性的輕組分閃蒸到氣相直接進(jìn)入穩(wěn)定氣壓此外冷箱的傳熱效果較好,冷量的回收較為徹底,縮機(jī)系統(tǒng),提高了凝析油的穩(wěn)定性,降低了穩(wěn)定塔提高了換熱器效率。第二,增加重接觸塔和冷油換的負(fù)荷,再沸器能耗僅為業(yè)主方案的60%。塔底出熱器,取消二級(jí)低溫分離器、脫乙烷塔回流罐及冷來(lái)的熱產(chǎn)品通過(guò)凝析油換熱器與來(lái)油換熱降溫。增凝器。這樣低溫分離器(對(duì)應(yīng)業(yè)主方案中的一級(jí)低加的凝析油換熱器,一方面提高了熱利用率,降低溫分離器)的液相直接進(jìn)入脫乙烷塔,而氣相膨脹了穩(wěn)定塔再沸器的負(fù)荷,增加了油氣的閃蒸效果,后則進(jìn)入重接觸塔,同業(yè)主方案相比,更多的CH4、另一方面替代了業(yè)主方案凝析油產(chǎn)品的空冷器,減C2Hd被氣提出來(lái),從而降低了脫乙烷塔的負(fù)荷。在少了工程投資。NGL產(chǎn)量相同的條件下,建議方案中進(jìn)入脫乙烷塔的CH4、C2H6等輕組分不足業(yè)主方案的60%,脫乙2結(jié)果與討論烷塔再沸器能耗僅為業(yè)主方案的50%,節(jié)省了能耗。21能耗分析1.2.4凝析油穩(wěn)定單元本項(xiàng)目自設(shè)燃?xì)獍l(fā)電機(jī),供全廠用電;無(wú)冷卻建議方案采用提餾穩(wěn)定法,在進(jìn)塔前凝析油經(jīng)水系統(tǒng),所有冷卻器均采用空冷:自設(shè)導(dǎo)熱油爐,過(guò)兩級(jí)脫水和油氣分離,為增加閃蒸效果,在一級(jí)供全廠加熱器使用。閃蒸分離器之前增設(shè)凝析油換熱器。211電耗由三相分離器SB0AB得到的凝液在凝析油由于壓縮機(jī)均采用燃?xì)馐?故建議方案新增設(shè)換熱器EB102與凝析油穩(wěn)定塔TB101塔底的高溫備如穩(wěn)定氣壓縮機(jī)系統(tǒng)等的電耗很少,兩個(gè)方案的凝析油換熱后,依次進(jìn)入一級(jí)閃蒸分離器SB102,主要耗電設(shè)備均為空壓站、泵及全廠控制和照明。二級(jí)閃蒸分離器SB105完成油、氣和水的分離,發(fā)電機(jī)的能力按480kW考慮。其中水相排放至污水處理,氣相分別進(jìn)入穩(wěn)定氣的212導(dǎo)熱油爐能力三級(jí)、二級(jí)壓縮機(jī)進(jìn)口緩沖罐SB107、S-B106。經(jīng)導(dǎo)熱油用戶以及耗熱量分析詳見(jiàn)表1脫水后的凝液進(jìn)入凝液穩(wěn)定塔TB101;塔頂氣相進(jìn)rV凵中國(guó)煤化工至3MP溫降比入穩(wěn)定氣壓縮機(jī)CB102-1;塔底液相在凝析油換熱較大CNMHG案中脫乙烷塔和器EBI02與凝析油換熱,溫度降為32℃即為凝析凝析油穩(wěn)定塔的重沸器耗熱分別僅為業(yè)主方案的油產(chǎn)品。50%和60%。因此,總耗熱量反而比較小第10期張猛等:天然氣分離模擬與分析1849·表1導(dǎo)熱油用戶對(duì)照表4建議方案耗氣量分析導(dǎo)熱油用戶業(yè)主方案/W建議方案/W耗氣設(shè)備功率/W效率耗氣量X10m3d天然氣加熱器發(fā)電機(jī)再生生氣加熱器2735脫烷塔重沸器壓縮機(jī)19760.25穩(wěn)定塔重沸器合計(jì)合計(jì)3134注:以上數(shù)據(jù)均以每小時(shí)平均值計(jì)算表5NGL產(chǎn)品對(duì)比NGL產(chǎn)品業(yè)主方案建議方案213壓縮機(jī)功率8296.12除了原有的兩級(jí)干氣壓縮機(jī)系統(tǒng)外,建議方案199.1l21637中新增了三級(jí)穩(wěn)定氣壓縮機(jī)系統(tǒng),其功率對(duì)比見(jiàn)表質(zhì)量分?jǐn)?shù)偉%2,總功率比業(yè)主方案多使用了60%。但由于處理量低,穩(wěn)定氣壓縮機(jī)功率僅為76kW,不及壓縮機(jī)總功率的4%。建議方案壓縮機(jī)功率之所以提COz高,主要是天然氣減壓至3MPa,損失部分靜壓能的緣故表2壓縮機(jī)功率分析項(xiàng)H業(yè)主方案/kW15.6418.51干氣壓縮機(jī)00穩(wěn)定氣壓縮機(jī)932C,H367.82214耗氣總量發(fā)電機(jī)、導(dǎo)熱油爐和壓縮機(jī)均為燃?xì)馐?所以方案的NGL產(chǎn)品組成相差不大,主要以丙烷和丁整個(gè)流程的能耗最終都可統(tǒng)一到燃?xì)獾南纳?。天烷為主。然氣燃燒值?800kcam3(1kcal-418)考慮,但是,建議方案的產(chǎn)量每天比業(yè)主方案多產(chǎn)17故耗氣量Q可按式(1)計(jì)算,結(jié)果見(jiàn)表3、表4。t其中丙烷和J烷的收率分別為900%和996%,P不僅滿足了回收率要求,而且比業(yè)主方案分別提高sQ25×3600a(1)了8個(gè)和20個(gè)百分點(diǎn)。這主要源于從穩(wěn)定氣分割而8800x4.18來(lái)的NGL產(chǎn)品,即穩(wěn)定氣中的丙烷和丁烷等重組式中,Q為燃?xì)夂臍饬?105m3/d;P為功率,分通過(guò)三級(jí)穩(wěn)定氣壓縮機(jī)系統(tǒng)分離出來(lái)并入脫乙烷塔底的NGL產(chǎn)品中22產(chǎn)品分析22.2凝析油產(chǎn)品221NGL產(chǎn)品凝析油產(chǎn)品對(duì)比見(jiàn)表6。NGL產(chǎn)品對(duì)比見(jiàn)表5。從表5中可以看出兩個(gè)從表6中可以看出,業(yè)主方案凝析油輕組分含量較多,飽和蒸氣壓為203.8kPa。相比業(yè)主方案表3業(yè)主方案耗氣量分析建議方案將影響凝析油穩(wěn)定性的輕組分分離至耗氣設(shè)備功率kW效率耗氣量x10′m341NGL發(fā)電機(jī)中國(guó)煤化業(yè)主方案少,但卻降低產(chǎn)品儲(chǔ)存時(shí)因輕導(dǎo)熱油爐092組分CNMHO及損耗。223干氣產(chǎn)品合計(jì)2.54干氣產(chǎn)品對(duì)比見(jiàn)表7。業(yè)主方案由于穩(wěn)定氣丙年第29卷6凝析油產(chǎn)品組成表量分?jǐn)?shù)11.30%)、丁烷(質(zhì)量分?jǐn)?shù)796%)含量較凝析油產(chǎn)品業(yè)主方案建議方案高,不適合作燃燒氣,在實(shí)際生產(chǎn)中還要混合一定飽和蒸氣壓kPa的干氣才能滿足燃燒氣的要求。此外,穩(wěn)定氣的產(chǎn)產(chǎn)量kgh457349413040量大大多于燃燒氣的耗氣量,過(guò)量的穩(wěn)定氣(約產(chǎn)最d110976為1.51×104m3ld)只能通過(guò)火炬白白地?zé)?、浪費(fèi)掉建議方案通過(guò)增加了一套穩(wěn)定氣壓縮機(jī)系統(tǒng)將穩(wěn)定氣物流分割成了NGL產(chǎn)品和干氣產(chǎn)品,解決了業(yè)主方案存在的最大問(wèn)題,這也是建議方案優(yōu)化的主要目的和方案的最大優(yōu)點(diǎn)。3經(jīng)濟(jì)性分析根據(jù)市場(chǎng)行情和項(xiàng)目本身情況,確定了原料及產(chǎn)品的價(jià)格。井口天然氣和干氣的價(jià)格分別為1.0元m3、1.8元m3,NGL和凝析油的價(jià)格分別為4002231元、3500元/,并以此為依據(jù)對(duì)兩個(gè)方案的經(jīng)濟(jì)性4750進(jìn)行分析。其中,年經(jīng)濟(jì)效益按式(2)計(jì)算M=∑xP-F--C/h(2)表7干氣產(chǎn)品組成式中,B、P、F、U、C和h分別為價(jià)格、年產(chǎn)業(yè)主方案建議方案量、年原料消耗、年公用工程消耗、年設(shè)備費(fèi)及設(shè)產(chǎn)量x10m3d備折舊年限(取10年)。本研究為了便于計(jì)算,暫燃?xì)庀膞104md1最終產(chǎn)品X104m3d1不考慮管道、電氣和儀表費(fèi)用。工廠年運(yùn)行時(shí)間為8000h31原料成本針對(duì)13×10°m7d的井口天然氣,對(duì)其進(jìn)行分離利用,年原料消耗為43333萬(wàn)元。91493.2公用工程消耗7.00整個(gè)流程的公用工程均可統(tǒng)一到燃?xì)獾南?.75上,而燃?xì)庠从诰谔烊粴?故無(wú)需考慮公共工程001的費(fèi)用。33設(shè)備費(fèi)業(yè)主方案和建議方案的設(shè)備對(duì)比見(jiàn)表8。雖然建議方案增加了一套穩(wěn)定氣壓縮機(jī)系統(tǒng)及C7H16重接觸塔等設(shè)備,但膨脹機(jī)的國(guó)產(chǎn)化以及冷箱取代氣氣換熱器,反而降低了全廠設(shè)備費(fèi)烷含量較高,需摻入干氣才能夠使用。摻入比暫按1:2考慮,業(yè)主方案仍需耗0.8×10·m3/d的干氣。表8設(shè)備對(duì)比采用建議方案,干氣耗量為3.1!10m/a,故最終設(shè)備業(yè)主第歷元建這方萬(wàn)元干氣產(chǎn)品為127.9×104m3/d,比業(yè)主方案稍多。換熱器224穩(wěn)定氣中國(guó)煤化工106業(yè)主方案中的穩(wěn)定氣量為325×10m/,并不THCNMHG是產(chǎn)品,而是用做整個(gè)項(xiàng)目中發(fā)電機(jī)、導(dǎo)熱油爐與16578干氣壓縮機(jī)的燃燒氣。但是由于穩(wěn)定氣中丙烷(質(zhì)75248236.6第10期張猛等:天然氣分離模擬與分析·1851表9產(chǎn)品收益對(duì)比兩個(gè)方案進(jìn)行了比較。其中,采用建議方案對(duì)業(yè)主方案建議方案13×10°m天然氣進(jìn)行分離,獲得NGL產(chǎn)品、凝產(chǎn)量年收益萬(wàn)元產(chǎn)量年收益萬(wàn)元析油產(chǎn)品和干氣產(chǎn)品分別為216.37d、99.13d和8.296t/h29865.69015h127.9×104m3/dNGL產(chǎn)品中丙烷和丁烷的冋收率凝析油4573h107685413th大大提高,分別達(dá)90.0%和996%,滿足了回收率干氣128×105mld76800131×10m378600合計(jì)要求。所得凝析油產(chǎn)品內(nèi)烷丁烷含量較少,產(chǎn)品較I17434.122618穩(wěn)定不易揮發(fā)。此外,通過(guò)經(jīng)濟(jì)性分析,建議方案34產(chǎn)品收益年經(jīng)濟(jì)效益為76701萬(wàn)元,比業(yè)主方案多收益3832通過(guò)對(duì)原流程的優(yōu)化,建議方案增加了產(chǎn)品流萬(wàn)元,相當(dāng)于增加了5%。量,提高了產(chǎn)出投入比。其中,凝析油產(chǎn)品在基準(zhǔn)致謝:感謝中國(guó)天辰工程有限公司的技術(shù)合價(jià)格的基礎(chǔ)上,考慮了組分濃度對(duì)價(jià)格的影響。兩作方—中原油田天然氣處理廠精細(xì)化工研究所,方案的收益對(duì)比見(jiàn)表9感謝李文濤所長(zhǎng)、馮永光廠長(zhǎng)等同志在工藝技術(shù)方35經(jīng)濟(jì)收益面給予的幫助通過(guò)對(duì)業(yè)主方案和建議方案投入及產(chǎn)出的分參考文獻(xiàn)析,并結(jié)合式(2)可得兩個(gè)方案的經(jīng)濟(jì)效益分別為728683萬(wàn)元、76701萬(wàn)元。建議方案每年可多收益[]唐曉東,諸林,楊世珖提高油氣田輕烴冋收率的途徑探詡石達(dá)3832萬(wàn)元,相當(dāng)于在原基礎(chǔ)上增加了5%。油與天然氣化工,199,.28(4):2722762]金麗梅,董群,馬成華大然氣輕烴回收裝置藝優(yōu)化門化學(xué)工4結(jié)論程師,2006,130(7):47-50.綜上所述,建議方案通過(guò)增加一套穩(wěn)定氣壓縮3]金麗梅,薰群,吳長(zhǎng)玉天然氣輕烴問(wèn)收裝置C3收率與工藝參數(shù)機(jī)系統(tǒng),將穩(wěn)定氣分成于氣和NGL產(chǎn)品,解決了{(lán)王朝,土成敏,李東芳淺論天然氣輕烴回收!藝的選擇油該產(chǎn)品由于重組分太多、需要摻入一定量的干氣才氣用地面工程,2002,21(3):5758能用做燃燒氣以及過(guò)量的穩(wěn)定氣通過(guò)火炬燒掉造成]龍澤智透半膨脹機(jī)在天然氣中回收輕烴的應(yīng)用及其技術(shù)進(jìn)展資源浪費(fèi)的問(wèn)題。天然氣T業(yè),1995,15(1):6465在此基礎(chǔ)上,從全場(chǎng)能耗和產(chǎn)品收率兩方面對(duì)6安建川粱光川天然氣凝析油處理工藝研究引內(nèi)蒙古石油化工2007(2);93-94必必必必如必公必必必必必必必如必必必(上接第1824頁(yè))43] 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