第39卷第4期機(jī)械工程學(xué)報(bào)Vol.39 No.42003年4月CHINESE JOURNAL OF MECHANICAL ENGINEERINGApr.200 3φ3800mm魯奇式加壓氣化爐殼體的焊接^遲永軍(哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司哈 爾濱150040)摘要:介紹了先進(jìn)的魯奇爐代表型MARK" IV/4 型φ3 800 mm魯奇式加壓氣化爐殼體的焊接工藝及相關(guān)要求。根據(jù)產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)確定試驗(yàn)方案，在試驗(yàn)的基礎(chǔ)上針對(duì)產(chǎn)品制造過程中的一些疑難問題進(jìn)行方案論證和工藝攻關(guān)。制訂了科學(xué)合理的焊接工藝方案，采取-系列措施保證產(chǎn)品質(zhì)最和控制焊接變形，實(shí)現(xiàn)殼體縱環(huán)縫焊接采用窄間際埋弧焊自動(dòng)跟蹤壓道焊工藝。成功地解決了魯奇式φ3800 mm加壓氣化爐殼體焊接在質(zhì)量性能、控制焊接變形等方面存在的難題，獲得了滿意的焊接效果。該項(xiàng)目的研制成功為承制大型疲勞容器和耐高溫、高壓的機(jī)械傳動(dòng)設(shè)備積累了寶貴的經(jīng)驗(yàn)。關(guān)鍵詞:氣化爐殼體焊接工藝質(zhì)量控制產(chǎn)品應(yīng)用中團(tuán)分類號(hào): TG4410前言隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展和對(duì)外開放步伐的加43 848+5快，特別是我國(guó)加入WTO后所面臨的機(jī)遇和挑戰(zhàn)，州000+5城市煤氣化已顯得越來(lái)越重要，目前呈加速發(fā)展階段。德國(guó)魯奇公司為代表的魯奇式加壓氣化爐以適應(yīng)煤種廣、氣化強(qiáng)度大、氣化效率高、碳轉(zhuǎn)化率高及可遠(yuǎn)距離輸送等優(yōu)點(diǎn)已成為國(guó)際上公認(rèn)的先進(jìn)的圖1氣化爐整體結(jié)構(gòu)示意圖煤制氣設(shè)備?！棒斊媸睫k3800 mm加壓氣化爐關(guān)鍵設(shè)備研制”是“九五”國(guó)家重大技術(shù)裝備科研攻關(guān)的縱、環(huán)縫近20條，均為焊透式結(jié)構(gòu)，A、B類焊項(xiàng)目，哈爾濱鍋爐廠以河南義馬煤氣工程2臺(tái)氣化縫總長(zhǎng)度110m;焊縫質(zhì)量要求高，需進(jìn)行100%X爐的制造為依托，承擔(dān)了專題的攻關(guān)任務(wù)，并于射線探傷+100%超聲波探傷+100%磁粉探傷檢驗(yàn)，2001年8月26日通過專家鑒定。φ3 800 mm加壓且性 能(例如: Axr≥31 J)和尺寸精度(φ4204 mm士氣化爐作為大型疲勞容器和耐高溫、高壓的機(jī)械傳5 mm)都有較高要求，加之氣化爐殼體具有規(guī)格尺寸動(dòng)設(shè)備，對(duì)質(zhì)量、性能和尺寸精度都有極高要求。大(φ4204 mmX 73 mm, 70 mm, 52 mm)及BHW-35由f該產(chǎn)品是以焊接結(jié)構(gòu)為主，且焊縫數(shù)量之多、材質(zhì)焊接性差等特點(diǎn)，焊接難度是空前的。②為要求之高、難度之大在容器制造中是極其少見的，了獲得較高沖擊韌度的焊接接頭和小的焊接變形，.一些容器焊接的常規(guī)方法和手段已經(jīng)無(wú)法滿足該產(chǎn)應(yīng)采用熱輸入量相對(duì)較低、沖擊韌度相對(duì)較高并具品的質(zhì)量和性能要求。因此，對(duì)焊接工藝方案進(jìn)行有自回火作用的窄間隙埋弧焊方法，但欲成功應(yīng)用充分論證和對(duì)-些焊接難點(diǎn)進(jìn)行工藝試驗(yàn)和技術(shù)攻窄間隙自動(dòng)跟蹤壓道焊技術(shù)，還應(yīng)進(jìn)行大量工藝準(zhǔn)關(guān)是十分必要的。備和試驗(yàn)工作。③BHW- 35材料本身合金元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)高、淬硬傾向大，加之簡(jiǎn)體規(guī)格尺寸大、散1難點(diǎn)概述熱快，冷裂傾向十分嚴(yán)重。④氣化爐外殼的A、B類焊縫除了進(jìn)行正常的消除應(yīng)力熱處理之外，封頭?氣化爐殼體采用雙層套簡(jiǎn)式結(jié)構(gòu)(見圖1),及錐體成形要進(jìn)行熱沖壓，簡(jiǎn)體由于縱縫焊接變形殼體組件以焊接結(jié)構(gòu)為主，其中BHW-35材料組較大也要進(jìn)行正火校圓。為保證母材性能，熱沖壓成的外部殼體，包括封頭、錐體、膨脹節(jié)以及簡(jiǎn)身及熱中國(guó)煤化工<溫度，而焊縫化學(xué)成0HC N M H G這種正火熱循環(huán)國(guó)家科委計(jì)劃編號(hào)(973190102).2020114 收到初稿，2002022 收到將導(dǎo)玖按大力子任能的r牌，必須選擇合適的焊接修改稿材料來(lái)確保接頭性能滿足技術(shù)條件要求。⑤為保2003年4月遲永軍: φ3 800 mm魯奇式加出氣化爐殼體的焊接103證環(huán)縫的焊接質(zhì)量,使環(huán)縫坡口裝配尺寸能夠滿足實(shí)踐，為確保試驗(yàn)結(jié)果真實(shí)、可靠和工藝正確，評(píng)窄間隙埋弧自動(dòng)焊工藝要求，對(duì)于大直徑厚壁殼體定時(shí)應(yīng)盡可能模擬產(chǎn)品的實(shí)際情況。來(lái)說(shuō)是困難的。⑥氣化爐作為大型耐高溫、高壓2.1.1試驗(yàn) 條件及試驗(yàn)方案的確定的機(jī)械傳動(dòng)設(shè)備，對(duì)殼體的公差尺寸要求極為嚴(yán)(1)母材選擇。根據(jù)氣化爐殼體的規(guī)格尺寸，格，特別是錐體的中下部，分布有大小26個(gè)管接分別選定璧厚50mm及75mm兩種典型規(guī)格的頭，均為焊透式結(jié)構(gòu)，采取必要措施嚴(yán)格控制焊接BHW - 35材料做為試驗(yàn)材料，其規(guī)格及化學(xué)成分變形將顯得尤為重要。列于表1。(2)焊材選擇。窄間隙埋弧焊的難點(diǎn)之一是脫渣2窄間隙埋弧焊的應(yīng)用困難，焊劑是否具有良好的工藝性能，特別是脫渣性如何，對(duì)能否獲得穩(wěn)定的焊接質(zhì)量是至關(guān)重要的。-方面，窄間隙埋弧焊與普通埋弧焊相比,由國(guó)產(chǎn)SJ101燒結(jié)焊劑，不僅脫渣性良好，而且抗裂性于坡口角度變小，熱輸入量及線能量明顯減小，母強(qiáng)，回收容易。因此，決定采用SJ10I焊劑。由于封材稀釋率低，熱影響區(qū)變窄，有利于接頭韌性的提頭及錐體成形要進(jìn)行正火溫度下的熱沖壓，筒體縱高和減小焊接變形。另一方面，由于坡口尺寸特點(diǎn)，縫焊后要進(jìn)行正火校圓。按常規(guī)BHW-35 材料窄每層只焊兩道，下一層對(duì)上一層具有明顯的自回火間隙埋弧焊應(yīng)選擇H08Mn2Mo焊絲+SJ101焊劑，作用，焊縫金屬晶粒將得到細(xì)化，焊縫金屬韌性也但焊縫經(jīng)920-940 C/1.5 h正火+610~630 C/2.5 h將進(jìn)一步得到改善。這對(duì)于增加焊接接頭抗疲勞能退火，抗拉強(qiáng)度只有530~540 MPa，強(qiáng)度低于力和壽命具有十分重要的意義。因此，氣化爐殼體575~-735 MPa的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定值。根據(jù)這-情況及以往的焊接，關(guān)鍵在于能否成功應(yīng)用窄間隙埋弧焊工的經(jīng)驗(yàn)，對(duì)要進(jìn)行正火+退火的焊縫應(yīng)選用更高強(qiáng)藝，并提高焊接- -次合格率。對(duì)此，進(jìn)行了大量的度級(jí)別的H08Mn2NiMoA焊絲+SJ101焊劑，對(duì)只技術(shù)準(zhǔn)備和工藝試驗(yàn)工作。進(jìn)行退火的焊縫，應(yīng)選用H08Mn2MoA焊絲+ SJ1012.1窄間隙埋弧焊工藝評(píng)定試驗(yàn)焊劑。對(duì)手工焊打底焊縫選擇J707和J607焊條。焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)是產(chǎn)品制造工藝的一種典型焊材化學(xué)成分分別列于表2和表3。表1試驗(yàn)用母材化學(xué)成分一覽表母材牌號(hào)壁厚化學(xué)成分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)w/%占/mC_SMnPMNbCrBHW-35 500.130.411.450.008 0.0010.760.360.01.27BHW-35 750.10.0.001.01BHW-35標(biāo)準(zhǔn)值≤0.150.15~0.5 1.2~1.6<0.02 <0.02 0.8~ 1.00.3~0.40.01~ 0.030.2~0.4表2評(píng)定用焊材化學(xué)成分一覽表焊材牌號(hào)直徑化學(xué)成分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)w%D/mmSiAn_CNi____ Mo16074.080.52.50.0190.0140.3J6070.100.391.440.0200150.34J7070.090.601.770.0270.00707.070.40650.030.026H08Mn2MoA09.210.0050.120.08HO8Mn2NiMoA 40.191.680.015080.49表3 SJ101 焊劑的化學(xué)成分的質(zhì)分?jǐn)?shù)w/%系統(tǒng)和焊劑回收裝置，從而為工藝試驗(yàn)及氣化爐殼成分SiO+TiO, CaO+MgO__ ALO,+MnO體焊接創(chuàng)造了必要條件。21.46_30.7817.9中國(guó)煤化工是窄間隙埋弧焊標(biāo)準(zhǔn)值(3)設(shè)備。從瑞典ESAB公司引進(jìn)了4X20-3025~3515~3015~25的重上，給古頭際和初步試驗(yàn)情優(yōu)，確定坡口形式見圖DH.c N M H G先進(jìn)經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)4MRS102A型窄間隙埋弧焊設(shè)備，焊頭帶機(jī)械跟蹤2，接頭形式見圖3。104機(jī)槭I、程學(xué)報(bào)第39卷第4期表6接頭硬度評(píng)定結(jié)果硬度(HV10)|硬度(HV10)微觀組織.微觀組織i__ SMAW'NGSAW"SMAWNGSAWR10士1熱影!焊縫母材焊縫時(shí)材焊縫s母材燁縫a母材響x響風(fēng)響區(qū)259 276 254 264 286 254體+體+|體+ |體+ |體+70-號(hào)262 286 | 245269 279 245鐵系鐵素鐵賬{鐵素|鐵敷鐵素.」| 體體體體體體附2試驗(yàn)坡口貝氏氏貝氏氏貝氏貝氏279 | 306 | 298 286 296 298體+|體+體+|體+ |體+體282 306 | 279 | 288 296279鐵系鐵東鐵索|鐵載鐵東|鐵索體體體體體體注:①手1電弧邶② 窄間歐坪弧焊圖3接頭形式圖(5)試驗(yàn)方案確定。BHW- 35 材料本身合金元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)高、淬硬傾向人，加之簡(jiǎn)體規(guī)格尺寸大、散熱快、冷裂傾向嚴(yán)重。根據(jù)這一情況，結(jié)合產(chǎn)品的米料進(jìn)行了鐵研試驗(yàn)，根據(jù)鐵研試驗(yàn)結(jié)果并在借鑒國(guó)內(nèi)外成熟經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，確定了預(yù)熱、后圖4控力試樣圖熱溫度(見表4)。綜合各方面因素，最后確定了詳細(xì)的試驗(yàn)方案列于表4。表4工藝試驗(yàn)方案.評(píng)定試柞材質(zhì) 預(yù)熱后熱層徹?zé)崽幚頃r(shí)間場(chǎng)編編號(hào)規(guī)格溫度 溫度*θ/C溫度0/心8mm_ 0/C_ 0/C920-940 1.5184 4(BHW- -35)≥150 300-400 150-300 620-640 2.5590-610 4.5(8HW--35)≥IS0 20-250 150-300 90-610 5.0圖5彎曲試樣圖法:●后熱時(shí)間為2h2.1.2工藝評(píng)定試驗(yàn)及結(jié)果分析按表4確定的工藝方案及選定的最佳工藝參數(shù)進(jìn)行了工藝評(píng)定試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見表5和表6。圖4、圖5是兩項(xiàng)評(píng)定試驗(yàn)的彎曲試樣及拉力試樣照片，焊縫微觀金相組織見圖6。表5力學(xué)性能評(píng)定結(jié)果中擊樣(抗拉強(qiáng)度斯裂側(cè)彎|結(jié)果缺口位置[ 類型 沖擊吸收功(a)試樣4(M)試樣5號(hào)aMPa|位置 d-3a缺[|__ A./]圖6焊縫金相組織圖X 250685SMAW V| 90, 80，62|埠焊4| 662|100合NGSAW V| 110 56, 70從以上試驗(yàn)數(shù)據(jù)可以看出，焊接工藝評(píng)定的各676川 4個(gè)|格熱影SMAW| V86，190，220項(xiàng)性能指標(biāo)均符合或超過設(shè)計(jì)要求及相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)67，外啊區(qū)NGSAW V 78. 80. 76定，同時(shí)也說(shuō)明為產(chǎn)品制訂的工藝參數(shù)，包括焊材SMAW V_ 170, 174， 134|炸.|100=|合年I NGSAW V| 138. 96, 98選用碩執(zhí)曲外期馬相培T地參數(shù)等是科學(xué)的、69個(gè)格熱影SMAWIV120.224.238合理中國(guó)煤化工擬產(chǎn)品的各種熱循|外響區(qū)NGSAW V 128. 138， 108環(huán)過IMYHCNMHG然分布比較均勻，汁:①FI電弧焊② 窄間腺埋弧焊無(wú)明顯變化，并且與母材相當(dāng)，說(shuō)明未出現(xiàn)近縫區(qū)2003年4月遲永軍: φ3 800 mm魯奇式加壓氣化爐殼體的焊接105硬化傾向，沖擊韌度和冷彎性能得到明顯改善。從等過程的溫度損失， 在爐中加熱至230 ~250 C均探傷結(jié)果看，焊接接頭未出現(xiàn)裂紋、夾渣等缺陷，熱1h,焊接過程中用煤氣管道加熱維持最低層說(shuō)明焊縫中氫質(zhì)量分?jǐn)?shù)得到了有效控制。間溫度≥150C。焊接中斷或焊接結(jié)束后，對(duì)璧2.2 窄間隙埋弧焊在氣化爐殼體上的應(yīng)用厚小于70mm的工件時(shí)應(yīng)立即吊進(jìn)加熱爐中進(jìn)行2.3.1提高產(chǎn)品焊接質(zhì)量的措施200~ 250C/2h后熱，對(duì)壁厚大于或等于70 mm最佳的工藝方案及設(shè)備工裝等只能為產(chǎn)品施焊的工件應(yīng)立即吊進(jìn)加熱爐中進(jìn)行300~400C/2h提供必要條件，但欲獲得較高的焊接- -次合格率，消氫處理。事實(shí)表明，在氣化爐殼體焊接過程中由還須進(jìn)-步采取一些嚴(yán)格的質(zhì)量控制措施，才能確于采取上述溫度控制措施，有效地防止焊接裂紋的保產(chǎn)品的焊接質(zhì)量，從而獲得性能優(yōu)良、質(zhì)量可靠產(chǎn)生。的產(chǎn)品。中間熱處理(1)確保窄間隙坡口尺寸和裝配尺寸是保證焊下部組件的管接頭數(shù)量較多，焊接內(nèi)應(yīng)力和收接質(zhì)量的關(guān)鍵。由于焊接工作是多層多道連續(xù)進(jìn)縮力很大，嚴(yán)重時(shí)會(huì)發(fā)生裂縫現(xiàn)象。在部分管接頭行，上一層質(zhì)量及成形對(duì)下一層有較大影響。如果焊縫焊妥后，應(yīng)作一次中間熱處理，以防在應(yīng)力集坡口尺寸出現(xiàn)寬窄不均等情況，會(huì)給控制焊接規(guī)范中處產(chǎn)生裂紋，同時(shí)也有利于穩(wěn)定形狀，控制加工帶來(lái)難以適從的后果，增大了產(chǎn)生焊接缺陷的機(jī)尺寸。實(shí)踐證明，對(duì)于密集形管接頭結(jié)構(gòu)殼體的焊率。特別是環(huán)縫坡口的組對(duì)和加工，對(duì)縱縫焊接時(shí)接，中間熱處理是緩解或降低焊接殘余應(yīng)力的- -種出現(xiàn)的角變形必須采取特殊的校正措施，來(lái)確保產(chǎn)有效措施。品的焊接質(zhì)量。(2)采取嚴(yán)格的預(yù)熱、層間、后熱及消氫等溫4焊接變形控制措施度控制措施(詳見3.1條)，防止冷裂紋的產(chǎn)生。(3)在窄間隙埋弧焊焊接時(shí)，為獲得優(yōu)質(zhì)無(wú)缺氣化爐作為大型焊接結(jié)構(gòu)的耐高溫、高壓的機(jī)陷的焊縫，正確的選擇規(guī)范參數(shù)是至關(guān)重要的，除械傳 動(dòng)設(shè)備，不但對(duì)焊縫的內(nèi)在質(zhì)量及力學(xué)性能要按焊接工藝規(guī)程規(guī)定的范圍選定各項(xiàng)參數(shù)外，操作求很高，而且對(duì)殼體的公差尺寸及加工精度要求也過程中還應(yīng)注意焊接電流、電弧電壓與焊接速度的極為嚴(yán)格。 能否滿足圖樣的公差尺寸及加工精度要適當(dāng)匹配，對(duì)于保證焊縫質(zhì)量也是十分重要的，最求，關(guān)鍵在于裝配精度及焊接變形的控制。根據(jù)氣直觀的評(píng)定準(zhǔn)則是焊縫表面呈彎月形，焊道平整光化爐殼體的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及焊縫分布情況，采取以下措滑無(wú)咬邊現(xiàn)象。此外，在環(huán)縫焊接時(shí)，為保證焊接施來(lái)控制焊接變形。線能量一致，隨著焊層的增加，工件轉(zhuǎn)速應(yīng)相應(yīng)地(1)嚴(yán)格控制裝配精度，對(duì)一- 些關(guān)鍵件采用激自動(dòng)降低，從而保證焊接速度不變。光測(cè)準(zhǔn)儀測(cè)量的方法，確認(rèn)各項(xiàng)尺寸符合要求后方(4)焊接過程中要認(rèn)真監(jiān)控焊頭距坡口側(cè)壁的可進(jìn)行定位焊接。距離及焊接電流的變化，確保焊頭自動(dòng)跟蹤及滾輪(2)確保剛性固定措施及定位焊牢靠，以防預(yù)架防偏移功能的有效性。熱和焊接過程中由于定位不牢或剛性小而產(chǎn)生變(5)焊接中途，如發(fā)現(xiàn)缺陷，應(yīng)及時(shí)去除缺陷形。并修補(bǔ)平整。此外焊劑應(yīng)按規(guī)定溫度嚴(yán)格烘干，重(3)管接頭焊接變形控制，在錐體中下部分布復(fù)使用的焊劑必須嚴(yán)格過篩。有大小26個(gè)管接頭，均為焊透式結(jié)構(gòu)。一方面應(yīng)2.3.2施焊結(jié)果保證管接頭的焊接質(zhì)量，另-方面要保證焊接后機(jī)對(duì)氣化爐主殼體縱環(huán)縫進(jìn)行了100% 射線探傷械加工的尺寸公差，難度很大。檢驗(yàn)-次焊接合格率達(dá)99.7% ,經(jīng)進(jìn)行100%磁粉(4)管接頭角焊縫焊接前先根據(jù)裝配檢測(cè)的公探傷檢驗(yàn)-次合格率達(dá)100%。差趨勢(shì)和可能變形方向，決定開始起焊部位和焊接次序，通過焊接收縮量調(diào)整裝配公差尺寸。如軸套3防止冷裂紋的措施的.上端組裝時(shí)趨向正公差，焊接時(shí)應(yīng)先焊接軸套.上部外側(cè)坡口，下部外側(cè)坡口只作打底焊，不得一次3.1溫度控制焊滿中國(guó)煤化工預(yù)熱方式及效果對(duì)大直徑厚壁容器的焊接至關(guān)|YHCNMHG3接變形量，以保重要。由于氣化爐殼體直徑大，環(huán)縫焊接時(shí)間長(zhǎng)，證機(jī)械加工余量。故應(yīng)整體進(jìn)爐加熱?？紤]到出爐、吊運(yùn)及焊前準(zhǔn)備(6)采用多道、多層和分道焊技術(shù)，減少焊接機(jī)械工程學(xué)報(bào)第39卷第4期表71m 窄間隙焊繾節(jié)約焊材質(zhì)量?jī)?nèi)應(yīng)力，改善接頭性能。焊絲質(zhì)量mikg焊劑質(zhì)量m/kg(7)錐體上管接頭數(shù)量多，數(shù)量分布不均勻，壁厚節(jié)約焊節(jié)約百焊接收縮量并不相同，內(nèi)外坡口焊接時(shí)應(yīng)注意保持δ.mm寬坡[]間腺絲質(zhì)量分比c1%寵坡口窄間腺劑質(zhì)量分比c1%焊接收縮量相對(duì)平衡。52 8.6 6.28.1(8)焊至-半時(shí)進(jìn)行中間熱處理以利于穩(wěn)定形70 12.8 9.6 4.5 32.119.6 13.3 6.3__ 32.1_狀，控制尺寸。6結(jié)論5應(yīng)用 效果與經(jīng)濟(jì)效益(1)通過制訂科學(xué)合理的焊接I工藝方案，對(duì)一(1)魯奇式φ3800mm加壓氣化爐研制成功些關(guān)鍵的焊接工序?qū)嵭袊?yán)格的質(zhì)量控制、溫度控制后，經(jīng)實(shí)際運(yùn)行和機(jī)械工業(yè)聯(lián)合會(huì)組織的專家鑒及變形控制,對(duì)保證大型疲勞容器魯奇式φ3800mm定，整機(jī)性能達(dá)到20世紀(jì)90年代初國(guó)際先進(jìn)水平，加壓氣化爐的質(zhì)量和性能是十分重要的。造價(jià)大大低于進(jìn)口氣化爐。這勢(shì)必加快魯奇式氣化(2)通過確定合理的坡口形式、選擇合適的焊爐在我國(guó)的推廣步伐，并節(jié)約大量外匯，同時(shí)對(duì)我劑、配備高靈敏度的自動(dòng)防偏移功能的焊接滾輪架國(guó)的大中城市減少燃煤污染、凈化城市空氣質(zhì)量將及采用具有自動(dòng)跟蹤控制系統(tǒng)的窄間隙埋弧焊機(jī),起到舉足輕重的作用，其社會(huì)效益和環(huán)保效益是不可以實(shí)現(xiàn)大直徑厚壁容器窄間隙埋弧焊自動(dòng)跟蹤壓言而喻的。道焊工藝。為獲得滿意的接頭質(zhì)量，必須嚴(yán)格控制(2)由于窄間隙埋弧焊具有高精度自動(dòng)跟蹤坡口的加工質(zhì)量、保證焊頭跟蹤精度及規(guī)范參數(shù)的控制系統(tǒng)，能使焊絲與坡口對(duì)中良好，精確地控合理匹配。制焊絲與側(cè)壁的距離，無(wú)偏移，從而為獲得高致(3)對(duì)BHW-35鋼的焊接，只要預(yù)熱、層間、密性的焊縫奠定了基礎(chǔ)。與寬坡口埋弧焊相比，后熱及消氫等溫度控制措施合理，焊接材料、工藝由于窄間隙埋弧焊坡口窄、焊材消耗量小、熱輸參數(shù)及焊后熱處理參數(shù)選擇得當(dāng)，可以有效地防止入量低、焊接時(shí)間短，獲得了較小的焊接變形，冷裂傾向并獲得綜合性能良好的焊接接頭。降低了應(yīng)力開裂傾向，實(shí)現(xiàn)了優(yōu)質(zhì)、高效、低成(4)通過選擇比母材強(qiáng)度級(jí)別高的焊接材料可本焊接。以克服由于正火導(dǎo)致接頭強(qiáng)度的下降，并獲得致密(3)由于工藝參數(shù)選用合理及采取-系列提高性及力學(xué)性能良好的焊接接頭。質(zhì)量措施，大大提高了焊接一次合格率， RT 檢驗(yàn)(5)由于窄間隙埋弧焊焊道間的自回火作用及一次焊接 合格率達(dá)99.7%。選擇合適的工藝參數(shù)，與普通埋弧焊相比焊接接頭(4)由于焊接工藝方案制訂科學(xué)合理及采取的沖擊韌性得到大大提高。系列防變形措施，使焊接變形得到了有效控制。(6)嚴(yán)格控制焊接變形，是保證氣化爐殼體機(jī)(5)由于采取的預(yù)熱、層間、后熱及消氫等溫械加工尺 寸及精度要求的重要措施。度控制措施合理，有效地防止了冷裂紋的產(chǎn)生。(7)窄間隙埋弧焊是一種高效優(yōu)質(zhì)的焊接方(6)窄間隙埋弧焊效益估算法，焊接總效率與普通埋弧焊(壁厚: 50~70 mm)計(jì)算基礎(chǔ):寬坡口以9°計(jì)算，窄間隙坡口平相比可提高30%~40%，節(jié)約焊材28%~32%。均以2°計(jì)算，寬坡口埋弧焊電流為650 A,熔敷參考文獻(xiàn)效率為7.5 kg/h,窄間隙電流為600 A，熔敷效率按7kg/h計(jì)算。.!陳釗虹. 焊接手冊(cè)(第2版).北京:機(jī)械工業(yè)出版杜, 2001材料:窄間隙焊縫節(jié)約焊材質(zhì)量見表7。由表2張富巨，羅傳紅.窄間隙焊及其新進(jìn)展.焊接技術(shù), 2000,8可以看出焊絲與焊劑可節(jié)約28%~32%左右。29(6): 33~36坡口加工:由于窄間隙坡口變窄，加工金屬量3錢百年.14CrIMo鋼埋弧焊縫韌性研究.見:第八次全減少，效率提高30%~ 40%。國(guó)焊接會(huì)議論文集第2冊(cè)，1997: 123~ 125焊接效率:由表7可以看出，在節(jié)約焊材的同4劉家發(fā).低合金高強(qiáng)鋼13MnNiMoNbR鋼板窄坡口埋弧時(shí)，焊接效率也將相應(yīng)提高28%~32%，但由于窄中國(guó)煤化工:文集第2冊(cè)，2001:間隙埋弧焊規(guī)范小，實(shí)際熔敷效率下降6%， 同時(shí)|YHCNMH G考慮焊絲、焊劑的輔助時(shí)間，總的焊接時(shí)間可縮短5張建強(qiáng). .埋弧窄間隙焊接接頭斷裂特性研究.見:第十30%~ 40%左右。次全國(guó)焊接會(huì)議論文集第2冊(cè)，2001: 247~2522003年4月遲水軍: φ3 800 mm魯奇式加壓’(化爐殼體的焊接1076潘衛(wèi)星.厚板理弧自動(dòng)焊的焊接控制.焊接技術(shù)，2000,the deformation caused by the welding by mcans of 8 series of29(4): 34~35technology，narrow gap automatic tracing bead welding isadopted for the longtudinal and girth welding of the shell. TheWELDING FOR THE SHELL OF φ 3800most dificuit points are solved for welding the shell of largeLURGI PRESSURJZED GASIFIERpressurized gasiier such as assuring the welding quality andcontolling the deformation caused by welding, the weldingChi Yongjunresut is satisfied. The success for this term study, valuable(Harbin Boiler Works Company Ltd)experience is accumulated for manufacturing large fatigue vesseland high temperature high pressure mechanical drivingAbstract: The welding procedure specfication and thconcermed requirement for the shell of中3800 mm pressurizedKey words: Gasifler Shellgasifier with the advanced- MARK* IV/4 type is introduced .Welding procedure specifcationThe test plan is to be determined based on the constructionQuality conrol Product ppicacioincharacters. On the basis of test the plan is proven according to the作者簡(jiǎn)介:遲水軍，男，1964 年出生，啥爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司Idifficulty points in the producing process and find the suitable藝處T藝員，高級(jí)I:程師。主要從有鍋爐及壓力容器產(chǎn)晶焊接T:藝的technology in the manufacturing. While the scientific reasonable研究、開發(fā)和成用，并獲得s項(xiàng)省級(jí)工藝成果獎(jiǎng)。welding procedure plan, assure quality of the product and control《機(jī)械工程學(xué)報(bào)》創(chuàng)刊50周年“機(jī)械工程技術(shù)的歷史、進(jìn)展與展望”主題征文50年前，我國(guó)機(jī)械工程科技領(lǐng)域的批著名專家創(chuàng)辦了《機(jī)械工程學(xué)報(bào)》。50年來(lái)，《機(jī)械工程學(xué)報(bào)》始終站在中國(guó)機(jī)械工程科技發(fā)展的最前沿，忠實(shí)地記載了中國(guó)-代代機(jī)械工程專家、學(xué)者們的嘔心瀝血之作，緊密地跟蹤與展示了中國(guó)機(jī)械I程界的發(fā)展?！稒C(jī)械I程學(xué)報(bào)》為紀(jì)念創(chuàng)刊50 周年，擬就“機(jī)械工程技術(shù)的歷史、進(jìn)展與展望”的主題，向廣大讀者、.作者征文，征文將發(fā)表在2003年中國(guó)機(jī)械工程學(xué)會(huì)年會(huì)論文集上E，其中的優(yōu)秀論文將在《機(jī)械工程學(xué)報(bào)》上陸續(xù)發(fā)表。歡迎廣大讀者、作者踴躍投稿，真誠(chéng)地期待廣大讀者、作者與我們共同慶?！稒C(jī)械工程學(xué)報(bào)》創(chuàng)刊50周年。征文范圍(下列專業(yè)領(lǐng)域的歷史、進(jìn)展與展望):(1)先進(jìn)制造技術(shù)與機(jī)械I程科學(xué)技術(shù)前沿。(2)數(shù)控和并行機(jī)床、具、精密、超精密和高速加J、特種加I和納米技術(shù)。(3)機(jī)械傳動(dòng)與流體傳動(dòng)、機(jī)器人與機(jī)構(gòu)學(xué)、機(jī)械設(shè)計(jì)與動(dòng)力學(xué)。(4)材料、熱處理、鑄造、焊接、壓力加工、潤(rùn)滑和摩擦學(xué)。(5)振動(dòng)、沖擊、噪聲、狀態(tài)監(jiān)測(cè)與故障診斷。(6)精密儀器與自動(dòng)化測(cè)試技術(shù)、過程控制與誤差補(bǔ)償。(7)其他機(jī)械工程技術(shù)。征文截止日期: 2003年6月30日征文聯(lián)系人:楊紹臣王淑芹電話: 010-88379011郵編: 100037征文具體要求，請(qǐng)登陸《機(jī)械工程學(xué)報(bào)》網(wǎng)站查詢。網(wǎng)址: wwcjme .com.cn中國(guó)煤化工MYHCNMHG