第34卷第2期中國礦業(yè)大學(xué)學(xué)報Vol. 34 No. 22005年3月Journal of China University of mining & TechnologyMar.2005文章編號:10001964(2005)020188-06小型鍋爐水煤漿燃后電除塵的試驗(yàn)研究高明峰·2,王祖訥1(1.中國礦業(yè)大學(xué)化學(xué)與環(huán)境工程學(xué)院,北京100083;2.清華同方環(huán)境有限責(zé)任公司,北京100083)摘要:針對0.1t/h小型燃水煤漿熱水鍋爐設(shè)計和制作了前加旋風(fēng)分離器的組合管式電除塵器單元試驗(yàn)裝置,模擬了水煤漿燃后煙氣的工況條件,進(jìn)行了負(fù)載陽電暈的試驗(yàn)與檢測結(jié)果表明,在高壓電場前加旋風(fēng)分離器起到了預(yù)除塵和輔助荷電的作用,使電除塵性能有了顯著地提高,在陽電翚17kV條件下,其除塵效率可達(dá)9.173%燃常規(guī)水煤漿出口排放濃度20mg/m3,燃精細(xì)水煤漿出口排放濃度5mg/m3,大大優(yōu)于國家的排放標(biāo)準(zhǔn)<80mg/m3.為研制小型燃水煤漿鍋爐用的小型高性能電除塵器提供了較為可靠的依據(jù)關(guān)鍵詞:小型鍋爐;水煤漿;電除塵器;陽電暈;除塵效率中圖分類號:X784文獻(xiàn)標(biāo)識碼:AExperiment on Electrostatic Precipitator for aSmall Boiler Fueled by Coal-Water SlurryGAO Ming-feng. 2, WANG Zu-(1. School of Chemical and Environmental Engineering, China University of Mining & TechnologyiJing 100083, China: 2. Tsinghua Tongfang Environment Co, Ltd, Beijing 100083, China)Abstract: Based on a small boiler of 0. I t/h capacity, a combined tubular electrostatic precipitatorwith an added-on air cyclone was designed to simulate the working condition of flue gas from coalslurry combustion. Operation of the test rig with an anodic corona were conducted and relatedmeasurement and analyses were taken. The air cyclone installed before the high-potential field actsas a pre-collector, making the performance of precipitator be remarkably improved. With anodiccorona on 17 kV, the dust collection efficiency amounted to 99. 73 %. For fly ash from conventionalslurry combustion, the solid concentration in emitted gas is 20 mg/m,, and from ultra-clean coalslurry,5 mg/m, both of them being much less than that of national stundard: <80 mg/m.Reliable technical basis is given for development and fabrication of high-efficient electrostaticprecipitator for small boiler.Key words: small capacity boiler; coal-water slurry; electrostatic precipitator; anodic corona; dustollection efficiency我國煤炭資源豐富,而石油資源相對短缺,以化精細(xì)水煤漿是柴油的替代燃料,是代表以煤代煤代油是我國能源戰(zhàn)略水煤漿是一種代油、新型油技術(shù)的進(jìn)一步深化目前,在小容量鍋爐上精細(xì)煤基清潔燃料且具有優(yōu)良的流變性、霧化性、燃燒水煤漿直接代油燃燒的試驗(yàn)已經(jīng)獲得成功,也終將性和低污染排放性(12.常規(guī)水煤漿實(shí)現(xiàn)了在大中實(shí)現(xiàn)產(chǎn)業(yè)化型鍋爐上直接代替重油燃燒,并且正在實(shí)現(xiàn)工業(yè)小容量鍋爐水煤漿的燃后除塵是關(guān)系到小容收稿日期:2004-05-20作者簡介:高明峰(1964),男遼寧省海城人,工學(xué)博士,高級工程師主要從事潔凈煤技術(shù)煙氣凈化方面的研究com. cn第2期高明峰等:小型鍋爐水煤漿燃后電除塵的試驗(yàn)研究量鍋爐能否實(shí)現(xiàn)水煤漿代油的關(guān)鍵一環(huán),在各種除加溫和加濕;最后到電除塵本體單元除塵后排除塵設(shè)備中,電除塵器具有除塵效率高、阻力小、耐高試驗(yàn)裝置系統(tǒng)如圖1所示溫維護(hù)和運(yùn)行費(fèi)用低等優(yōu)點(diǎn),對微細(xì)粉塵可達(dá)到阻尼電阻較高的除塵效率已廣泛應(yīng)用于大中型鍋爐,故綜合各項指標(biāo)它確實(shí)優(yōu)于其它類型的除塵設(shè)備.現(xiàn)本體單今用于小型燃煤鍋爐的除塵器效果不佳,考慮環(huán)保風(fēng)量調(diào)節(jié)閥滴定管浮子流量計要求,很多燃煤鍋爐都以燃油或燃?xì)忮仩t代替,如灰量調(diào)節(jié)器此則燃料費(fèi)大幅度增加.欲降低燃料費(fèi)又能符合環(huán)保要求解決的辦法是把鍋爐改為燃用水煤漿,并加設(shè)小型電除塵器.為使用戶能接受,這種電除塵加熱加濕器加熱加濕采樣裝置高壓電源器配電柜器必須是高效、結(jié)構(gòu)緊湊和低價位.小型電除塵器圖1試驗(yàn)裝置系統(tǒng)示意圖與小型燃水煤漿鍋爐配套使用,對保護(hù)環(huán)境、代油Fig. 1 Sketch of the test rig system節(jié)能和促進(jìn)小型鍋爐的普及應(yīng)用有著特別重要的1.2實(shí)驗(yàn)方法意義,環(huán)境效益和經(jīng)濟(jì)效益明顯,市場潛力較大(本實(shí)驗(yàn)針對的是小型鍋爐,燃燒過程中的污染因此,本實(shí)驗(yàn)擬從電除塵器入手,針對0.1t/h物都是地面排放或低空排放由于陽電暈在高強(qiáng)度小容量燃水煤漿熱水鍋爐設(shè)計和制作管式電除塵電暈區(qū)發(fā)生的電離碰撞較少,產(chǎn)生的臭氧和氮氧化器單元試驗(yàn)裝置,模擬水煤漿燃燒的工況條件進(jìn)行物比陰電暈少得多5,所以實(shí)驗(yàn)采用陽電暈方式系列負(fù)載試驗(yàn),重點(diǎn)研究提高電除塵器的除塵效通過調(diào)節(jié)一次電源的輸入來改變二次電壓和二次率和降低微細(xì)顆粒的排放濃度,為研制高性能的小電流參數(shù)型燃水煤漿鍋爐的電除塵器提供可靠的依據(jù)在自制的單元試驗(yàn)裝置上,模擬0.1t/h小型1試驗(yàn)部分鍋爐燃水煤漿(常規(guī)水煤漿和精細(xì)水煤漿)和煤產(chǎn)生的煙氣的溫度、濕度、煙氣量和含塵濃度;煙氣的1.1試驗(yàn)裝置溫度由加熱器的電阻的大小來控制,煙氣的濕度由本試驗(yàn)系統(tǒng)的電除塵裝置是根據(jù)KDB-500RS加濕器的電阻器大小和滴定管的水流量來控制用型、0.058Mw(o.1t/h)一個小型燃油取暖鍋爐改玻璃轉(zhuǎn)子流量計調(diào)節(jié)和計量空氣的流量;將稱量好燃水煤漿而設(shè)計的管式電除塵器的一個單元,即為的灰樣裝入灰塵發(fā)生器,通過控制給灰時間來控制電除塵器的一組集塵極和電暈極,集塵極選用標(biāo)準(zhǔn)給灰量并計量進(jìn)口含塵濃度;出口用采樣器等速采的489不銹鋼管,電暈極選用放電性能好且工業(yè)最樣,再稱重來計量出口含塵濃度;進(jìn)而計算出除塵為常用的芒刺線(十字芒刺線).整個試驗(yàn)系統(tǒng)可以效率模擬水煤漿燃后的煙氣量溫度、濕度和含塵濃度,在實(shí)驗(yàn)中,以在高壓電場前加旋風(fēng)分離器和直做負(fù)載試驗(yàn)本試驗(yàn)裝置由以下四部分組成接進(jìn)入電場兩種進(jìn)風(fēng)方式的實(shí)驗(yàn)結(jié)果做對比對電1)電除塵單元裝置包括電除塵本體(單元)除塵單元試驗(yàn)裝置捕集和出口排放濃度粒度分布和高壓供電電源;和形態(tài)檢測分析.以此作為評價電除塵性能的重要2)氣體加熱加濕器包括加熱加濕器和電控指標(biāo)部分,氣體通過其可改變溫度和濕度,并且溫度和1.3實(shí)驗(yàn)參數(shù)濕度定量可調(diào);根據(jù)陽電暈空載實(shí)驗(yàn)的結(jié)果,本實(shí)驗(yàn)將重點(diǎn)研3)送風(fēng)部分其中包括浮子流量計、風(fēng)量調(diào)究芒刺線與必89×1管極配的除塵效果,它們的二節(jié)閥和風(fēng)機(jī),風(fēng)量在一定范圍內(nèi)定量可調(diào)次電壓即電場的工作電壓分別在12.5~17kV之4)給料裝置通過控制給灰量來調(diào)節(jié)煙氣的間.本實(shí)驗(yàn)?zāi)M小容量鍋爐燃常規(guī)水煤漿和精細(xì)水含塵濃度煤漿產(chǎn)生的煙道氣的工況條件考慮到模擬煙氣溫度比較高,為了便于操作和1)處理煙氣量電除塵器的總處理煙氣量為檢測,整個試驗(yàn)系統(tǒng)采用正壓操作.粉塵從風(fēng)機(jī)的128.25Nm3/h,則單元處理量為128.25/9=14.25進(jìn)口端(負(fù)壓)摻入,含塵氣體由風(fēng)機(jī)的出口(正壓)Nm3/h,即為0.237Nm3/min,換算成20C時的煙送入管道,經(jīng)浮子流量計、風(fēng)量調(diào)節(jié)閥時,可以檢測氣量為0.254m3/min為了觀察煙氣的電場流速和調(diào)節(jié)流量;再到氣體加熱加濕器時,可以定量的對除塵效率的影響,將煙氣量增大到0.325m3/min190中國礦業(yè)大學(xué)學(xué)報第34卷左右2)煙氣濕度如果不計空氣中的水蒸汽含2實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析量,燃常規(guī)水煤漿煙氣濕度為68g/m3;燃精細(xì)水在自制的單元試驗(yàn)裝置上,模擬0.1t/h小型煤漿濕度為95.3g/m3;單元處理風(fēng)量為ω.237鍋爐燃水煤漿(常規(guī)水煤漿和精細(xì)水煤漿)和煤產(chǎn)m3/min,所以加濕量分別近似取16g/min和22g/生的煙氣的溫度、濕度煙氣量和含塵濃度工況條min,如果處理風(fēng)量發(fā)生變化,加濕量也隨之變化.件,做以下實(shí)驗(yàn)3)煙氣溫度取進(jìn)口溫度110~130℃2.1實(shí)驗(yàn)14)進(jìn)口含塵濃度工況條件下,燃常規(guī)水煤電極與極配:芒刺線與管489×1;進(jìn)口加旋風(fēng)漿的含塵濃度在7g/m3的左右;燃精細(xì)水煤漿的分離器灰樣:水煤漿灰樣;除塵時間:2min含塵濃度在0.8g/m3的左右為了觀察含塵濃度實(shí)驗(yàn)條件:加熱加濕加水量16g/min(常規(guī)水對除塵效率的影響,增加了對含塵濃度14g/m3左煤漿);22g/min(精細(xì)水煤漿);環(huán)境溫度20℃.右的實(shí)驗(yàn)電暈方式:陽電暈驅(qū)進(jìn)速度用電除塵效率公式( Deutsch公式)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與計算結(jié)果如表1所示變換式=-n(1-n)Q求得表1芒刺線與管489×1負(fù)載陽電暈實(shí)驗(yàn)計算有旋風(fēng)器)Table 1 Calculation of the loading experiment with awned wire and $89x1 tube序號二次電壓/風(fēng)量/進(jìn)口溫度/電場風(fēng)速/進(jìn)口濃度/出口濃度/總除塵旋風(fēng)器率CM∠令s-1)(g·m-3)(mg·m-3)效率/%效率/%0.3417.35020175517.4813299.8223.199.7628.860.3411200.9550.80099.3819.299.230.4381.2287.3l13399.5524.499.404567890.3460.9707.2312699.620.899.5528.440.3444399.7519.699.6928.600.34298.8520.498.5528.770.4361201.2227339480.9556899.0722.198.8128.8615.40.95517.6018399.5328.8617.1150.3391180.9500.803159.397.691.2273401099851242980422.571742.2實(shí)驗(yàn)2in(精細(xì)水煤漿);環(huán)境溫度20C電極與極配:芒刺線與管必89×1;進(jìn)口無旋風(fēng)電暈方式:陽電暈.實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與計算結(jié)果如表分離器.灰樣:水煤漿灰樣;除塵時間:2m2所示加水煤漿量:16g/min(常規(guī)水煤漿);22g/表2芒刺線與管489×1負(fù)載陽電暈實(shí)驗(yàn)計算(無旋風(fēng)器)Table 2 Calculation of the loading experiment with awned wire and 89x 1 tube (w/o cyclone)序號二次電壓/風(fēng)量進(jìn)口溫度/電場風(fēng)速/進(jìn)口濃度/出口濃度/電除塵效率比集塵面積/驅(qū)進(jìn)速度a0.95599.4428.86123456789r7770.9550.9550.80099.0016.07.3390.34128,8616.80.34212217.54018.77.34098.8019.612.53798.7517.60017.512.50.3392197.370312.5第2期高明峰等:小型鍋爐水煤漿燃后電除塵的試驗(yàn)研究2.3討論提高除塵效率在降低.電場風(fēng)速選在0.95~1.3由上面表1和表2中的數(shù)據(jù)列下面3組曲線m/s之間較佳對除塵效率影響因素最大的是工作圖,即除塵效率隨二次電壓的變化關(guān)系曲線如圖電壓;其次是電場風(fēng)速2所示;除塵效率隨含塵濃度的變化關(guān)系曲線,如在出口排放濃度要求嚴(yán)格的情況下,對于以圖3所示;平均有效驅(qū)進(jìn)速度隨各自的工作電壓的489管為集塵極、以芒刺線為電暈極的電除塵器變化關(guān)系曲線,如圖4所示(有旋風(fēng)分離器)的最佳工作電壓為17kV,單元處理量為0.340m3/min左右,此時總除塵效率高達(dá)有旋風(fēng)器99.73%.模擬燃常規(guī)水煤漿的出口排放濃度為20mg/m3,模擬燃精細(xì)水煤漿的出口排放濃度為5mg/m3,兩者大大優(yōu)于國家的排放標(biāo)準(zhǔn):<80mg/Nm36.此時,平均有效驅(qū)進(jìn)速度為18.3cm/s;比集塵面積為29m2/m3/s左右12515二次電壓/kV根據(jù)旋風(fēng)除塵和接觸荷電理論,在進(jìn)風(fēng)管處設(shè)圖2除塵效率二次電壓的變化關(guān)系曲線置旋風(fēng)器,氣流高速切向進(jìn)入旋風(fēng)器,在離心力的Fig. 2 Curve of de-dusting efficiency vs作用下,大顆粒粉塵從氣流中分離出來在旋風(fēng)器中,部分顆粒與器壁之間以及顆粒與顆粒之間因速000有旋風(fēng)器度差而產(chǎn)生摩擦和碰撞,通過這一過程,使部分顆粒接觸荷電,可以起到部分預(yù)荷電的作用通過無旋風(fēng)器預(yù)除塵和接觸預(yù)荷電,降低了高壓電場的工作負(fù)荷這將有利于電場對微細(xì)粉塵的捕集旋風(fēng)分離981015器即是預(yù)除塵器又是摩擦器進(jìn)口濃度/g·m)加旋風(fēng)分離器的總除塵效率高于不加旋風(fēng)分Fig, 3除塵效率含塵濃度的變化關(guān)系曲線(15kV)離器的除塵效率是由于旋風(fēng)分離Curve of de-dusting efficiency vs solid loading除塵和接觸荷電的作用.即使是不看加旋風(fēng)分離器的總除塵效率,只看高壓電場的電除塵效率,再與有旋風(fēng)器不加旋風(fēng)分離器的除塵效率(電除塵效率)進(jìn)行比較可以看出,在其它條件相同的條件下,有旋風(fēng)分旋風(fēng)器離器的電除塵效率仍然高于無旋風(fēng)分離器的除塵效率有效驅(qū)進(jìn)速度也自然是前者高于后者.這應(yīng)該歸功于旋風(fēng)分離器的輔助荷電等作用1752.4實(shí)驗(yàn)3圖4有效驅(qū)進(jìn)速度工作電壓的變化關(guān)系曲線為了檢驗(yàn)該旋風(fēng)分離器是否具有輔助荷電的Fig. 4 Curve of effective electric driving作用,又作了如下的實(shí)驗(yàn):即用平行板均勻電場檢velocity vs working potential驗(yàn)粉塵摩擦帶電情況本實(shí)驗(yàn)仍然分進(jìn)口加與不加從上面的數(shù)據(jù)計算表和圖可以看出在其它條旋風(fēng)分離器兩種情況實(shí)驗(yàn)條件如下件相同的情況下,有旋風(fēng)分離器的總除塵效率高于1)灰樣:水煤漿灰樣;室溫17C;無旋風(fēng)分離器的除塵效率,平均高出0.4%.有旋2)加灰量3.0g;實(shí)驗(yàn)時間1min;風(fēng)量20m3/風(fēng)分離器的有效驅(qū)進(jìn)速度也高于無旋風(fēng)的驅(qū)進(jìn)速min;出口風(fēng)管51×1度隨著工作電壓的升高,有效驅(qū)進(jìn)速度在增大,除3)平行板均勻電場參數(shù):直流電壓22.5kV;塵效率也在提高電流0.1mA;平行板間距5.6cm;平行板面積106進(jìn)口含塵濃度在一定的范圍內(nèi)增大,出口排放濃度變化不大,除塵效率在提高.所以,水煤漿燃后實(shí)驗(yàn)結(jié)果如次:產(chǎn)生煙氣的含塵濃度的增大,不會對電除塵的除塵1)有旋風(fēng)分離器正極,0.096g;負(fù)極,0效率產(chǎn)生不利的影響087g;合計0.183g占加灰量的6.1%從表1和表2中也可以看出,隨著電場風(fēng)速的2)無旋風(fēng)分離器正極,0.055g;負(fù)極,192中國礦業(yè)大學(xué)學(xué)報第34卷0.046g;合計0.101g占加灰量的37%出口排放微細(xì)顆粒物檢測采用等速采樣法,采由此可以看出,無論有無旋風(fēng)分離器,含塵氣用專用可吸入顆粒物檢測的英國 segretti.樣頭體攜帶粉塵粒子在管道中以一定的速度運(yùn)動,由于(UK),濾膜的孔徑為0.67μm聚碳酯濾膜,直徑顆粒與管壁以及顆粒與顆粒之間發(fā)生接觸、摩擦、47mm,再配以KB80-E型采樣泵(青島嶗山電碰撞而使部分顆粒帶電,即接觸荷電.而有旋風(fēng)分子).兩個實(shí)驗(yàn)出口微細(xì)顆粒在掃描電鏡下的形貌離器因增加了顆粒接觸、摩擦、碰撞的機(jī)會,所以,如圖5所示荷電粉塵的數(shù)量要遠(yuǎn)高于無旋風(fēng)分離器的荷電粉塵的數(shù)量將旋風(fēng)分離器和其中流動的含塵氣體可以看成是一個整體,總體是中性、不帶電的.當(dāng)含塵氣體以較高的速度進(jìn)入旋風(fēng)分離器時,在器內(nèi)作一系列的內(nèi)外渦旋運(yùn)動,而后從旋風(fēng)分離器的排氣管旋a)實(shí)驗(yàn)189有旋風(fēng)器(b)實(shí)驗(yàn)289無旋風(fēng)器轉(zhuǎn)流出.因接觸荷電使部分粉塵顆粒有的帶正電,有的帶負(fù)電,實(shí)際上是一個整體正、負(fù)電荷的代數(shù)圖5兩個實(shí)驗(yàn)出口微細(xì)顆粒在掃描電鏡下的形貌Fig 5 Configuration of emitted minute和為零,而局部正、負(fù)電荷不均勻分配的過程.進(jìn)入icles from two experi外部電場后,帶正電荷的顆粒驅(qū)向負(fù)極,帶負(fù)電荷從圖5可以觀察到,實(shí)驗(yàn)1有旋風(fēng)器的除塵效的顆粒驅(qū)向正極帶電粉塵的質(zhì)量占粉塵總質(zhì)量的果要好于實(shí)驗(yàn)2無旋風(fēng)器的除塵效果,實(shí)驗(yàn)1出口61%,并且這些粉塵所帶的電荷達(dá)到了飽和狀態(tài)排放的顆粒密度較小且較細(xì)用稱重法計算出口排這部分的顆粒荷電這顯然對高壓電場捕集粉塵是放濃度分別為:實(shí)驗(yàn)1為2.4mg/m3;實(shí)驗(yàn)2為4.4有利的,使除塵效率有一定程度的提高mg/m3.在此條件下,有旋風(fēng)分離器微細(xì)顆粒的排3飛灰捕集和排放的檢測放濃度約為無旋風(fēng)分離器微細(xì)顆粒的排放濃度的1/2.觀察與計算所得到的結(jié)果相同就芒刺線與必89×1管的極配在陽電暈15kV由于實(shí)驗(yàn)是在煙氣加濕的條件下進(jìn)行的,采樣的條件下,分有旋風(fēng)分離器和無旋風(fēng)分離器兩種情頭的切割器中很密集的捕集板表面有一層水膜,將況,模擬燃常規(guī)水煤漿產(chǎn)生的煙氣的工況條件煙很大一部分的顆粒捕集所以所測的出口濃度不準(zhǔn)氣溫度107℃,煙氣濕度68g/m3,煙氣含塵濃度為確,僅做參考6.79g/m3,室溫20C給風(fēng)量為0.25m3/min.在上上述兩個實(shí)驗(yàn)經(jīng)過圖象分析和數(shù)據(jù)處理,其出面的條件下做有旋風(fēng)分離器和無旋風(fēng)分離器兩個口采樣微細(xì)顆粒的粒度分布的統(tǒng)計結(jié)果,如圖6實(shí)驗(yàn),分別檢測單元電除塵試驗(yàn)裝置本體的出口排(a),(b)所示.放微細(xì)顆粒的形貌、濃度和粒度分布等.系列圖系列062840ia32ss892822粒徑/um粒徑/m實(shí)驗(yàn)1489有旋風(fēng)器(b)實(shí)驗(yàn)289無旋風(fēng)器圖6兩個實(shí)驗(yàn)電除塵出口微細(xì)顆粒的粒度分布Fig. 6 Size distribution of emitted minute particles from two experiment從圖6可以看出,實(shí)驗(yàn)1為0.1~2.5m;實(shí)捕集,只排出少部分的<2.5m的微細(xì)顆粒,在大驗(yàn)2為0.1~35μm由于實(shí)驗(yàn)條件和采樣條件相氣環(huán)境質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)中將這部分顆粒定義為細(xì)顆粒物同,說明實(shí)驗(yàn)1中2.5~10μm范圍內(nèi)的顆粒都被PM25)實(shí)驗(yàn)2中的3.5~10m范圍內(nèi)的顆粒第2期高明峰等:小型鍋爐水煤漿燃后電除塵的試驗(yàn)研究都被捕集只排出少部分的<3.5m的微細(xì)顆粒.工作電壓為17kV,單元處理量為0.340m3/min通過出口的全樣采集,在掃描電鏡下觀察,實(shí)左右,此時總除塵效率高達(dá)99.73%.模擬燃常規(guī)驗(yàn)1排放的顆粒粒度均在2.5μm以下,實(shí)驗(yàn)2排水煤漿的出口排放濃度為20mg/m3,模擬燃精細(xì)放的顆粒粒度均在35m以下,所以圖6(a)、(b)水煤漿的出口排放濃度為5mg/m3,兩者大大優(yōu)于的出口排放的粒度分布反映了電除塵裝置實(shí)際排國家的排放標(biāo)準(zhǔn)<80mg/m3放微細(xì)顆粒的粒度分布5)在電除塵高壓電場的進(jìn)口加旋風(fēng)分離器具除塵效率計算結(jié)果如表3所示,實(shí)驗(yàn)1的旋風(fēng)有預(yù)除塵和輔助荷電的作用煙氣在旋風(fēng)分離器內(nèi)分離器的除塵效率為24.3%,電除塵除塵效率為作高速運(yùn)動,使一些顆粒接觸帶電,這對電除塵捕99.60%表3中的出口濃度釆用全采樣稱重、計算集微細(xì)顆粒提供了較大的幫助氣流因旋轉(zhuǎn)進(jìn)入電而獲得,較為可靠.場,產(chǎn)生的離心力和電場力的共同作用提高了粉表3除塵效率計算結(jié)果塵的驅(qū)進(jìn)速度;同時粉塵因旋轉(zhuǎn)使其運(yùn)動路徑加Table 3 Calculation of de-dusting efficiency長,增加了粉塵被捕集的機(jī)會這些因素都使其除入口濃度/出口濃度/總除塵效率/旋風(fēng)器效率/電除塵效率/塵效率有一定程度的提高(g·m-3)(g·m-3)%實(shí)驗(yàn)16.790.0209706)在電除塵高壓電場的進(jìn)口加旋風(fēng)分離器的實(shí)驗(yàn)26.7903899,44組合電除塵器的性能優(yōu)于普通電除塵器其出口排從表3計算的數(shù)據(jù)來看有旋風(fēng)器的出口排放放濃度大約為無旋風(fēng)分離器的1/2左右;排出的全濃度大約為無旋風(fēng)器出口排放濃度的1/2,這和前是粒徑為2.5m以下的細(xì)顆粒物(即PM25),而率有旋風(fēng)器高出無旋風(fēng)器0.26%;對于電除塵細(xì)顆離器排出的是粒徑為35m以下的微無旋風(fēng)面可吸顆粒物的采樣計算結(jié)果相符.對于總除塵效率有旋風(fēng)器高出無旋風(fēng)器0.16%這驗(yàn)證了如前參考文獻(xiàn):面分析的那樣,旋風(fēng)分離器具有預(yù)除塵和輔助荷電[1]張榮曾.水煤漿制漿技術(shù)[M]北京:科學(xué)出版社(接觸帶電)的作用,其性能優(yōu)于普通的電除塵器4結(jié)論[2]郝鳳印水煤漿系統(tǒng)技術(shù)[M]北京:中國潔凈煤技術(shù)之四,1998)有旋風(fēng)分離器的總除塵效率高于無旋風(fēng)分[3]郝吉明馬廣大大氣污染控制工程M]北京:高等離器的除塵效率,平均高出0.4%.隨著工作電壓教育出版社,1989:213-214的升高有效驅(qū)進(jìn)速度在增大除塵效率也在提高.[4]高明峰小容量鍋爐水煤漿燃后電除塵的試驗(yàn)研究2)進(jìn)口含塵濃度在一定范圍內(nèi)增大,出口排[D].中國礦業(yè)大學(xué)博士論文,2004.5:65-91放濃度變化不大,除塵效率在提高水煤漿燃后產(chǎn)[5]解廣潤陳慈萱高壓靜電收塵M]北京:水利電力生煙氣的含塵濃度的增大,不會對電除塵的除塵效出版社,1993.率產(chǎn)生不利的影響[6] White H J.工業(yè)電收塵[M]王成霞譯.北京:冶金工業(yè)出版社,19863)隨著電場風(fēng)速的提高除塵效率在降低[7]孫可平,宋廣成工業(yè)靜電[M].北京:中國石化出版場風(fēng)速選在0.95~1.3m/s之間較佳對除塵效率社,1994.8:213220.影響因素最大的是工作電壓;其次是電場風(fēng)速.[8]GB13271-2001,鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)[S]4)滿足出口排放濃度要求的最佳條件如下:(責(zé)任編輯李成俊)