第25卷第22期中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)Vol.25 No.22 Nov, 20052005年11月Proceedings of the CSEE02005 Chin.Soc.for Elec Eng.文章編號(hào): 0258-8013 (2005) 22 0109-05中圖分類號(hào): TK224文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼: A學(xué)科分類號(hào): 470.20氣化劑預(yù)熱溫度對加壓噴動(dòng)流化床煤部分氣化的影響肖睿，金保升，周宏倉，黃亞繼，章名耀(東南大學(xué)潔凈煤燃燒與發(fā)電技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇省南京市210096)EFFECT OFGASIFIYING AGENT PREHEATED TEMPERATUREON PA RTLALGASIFICATION OF COAL IN A PRESSURIZED SPOUT-FLUID BEDXIAO Rui, JIN Bao sheng, ZHOU Hong-cang, HUANG Ya-ji, ZHANG Ming-yao(Education Ministry Key Laboratory on Clean Coal Power Generation and Combustion Technology, SoutheastUniversity, Nanjing 210096, Jiangsu Province, China)ABSTRACT: High temperature air gasification of coal iin a濃度從60.3%和15.3%降低到55.7%和13.5%，而甲烷含0.1MW thermal input pressurized spout-fluid bed was量基本不變:相應(yīng)的冷煤氣效率由48.7%增加到59.6%。氣successfully realized, and the ffct of air/stearm prehcatcd化介質(zhì)預(yù)熱溫度的變化對碳轉(zhuǎn)化率和干煤氣產(chǎn)率影響不大。temperature on coal partial gasification characterstics wasinvestigated in this work. The lests results indicated that the gas關(guān)鍵詞:熱能動(dòng)力工程:高溫空氣:煤氣化;噴動(dòng)流化床;heating value was increascd by 23% when the gasifying agent壓力preheated tempcrature incrcascd from 300"C to 700C due to1引言the decrease of the concentration of nitrogen in the gas. Theconcentration of hydrogen and carbon monoxide in the gas第二代增壓流化床聯(lián)合循環(huán)發(fā)電系統(tǒng)(2Gwere increased from 10.6% and 10.5% to 15.2% and 12.2%PFBC)中的前置部分氣化爐采用空氣/蒸汽作為氣respectively, while the concentration of nitrogen and carbondioxide were decreased from 60.3% and 15.3% to 55.7% and化介質(zhì)，產(chǎn)生低熱值煤氣和半焦，提供下游的燃?xì)?3.5% respectively. and the concentralion of methane kep[輪機(jī)和增壓鼓泡床或循環(huán)流化床燃燒爐系統(tǒng)發(fā)電。constant with an increase of prcheated air/stcam temperature日前國內(nèi)外正在研發(fā)的2G PFBC部分氣化爐基本om 300C to 700C，Increasing the gasifying agent上采用空氣鼓風(fēng)流化床氣化方式，并進(jìn)行了大量的temperature would increase the gasification efciency from研究[1-61。為適應(yīng)我國儲(chǔ)量巨大的高灰、高硫低熱值48.7% to 59.6%. The carbon conversion and dry gas yield were的劣質(zhì)煤，以及生物質(zhì)和煤的混合燃料，提高應(yīng)用almost constant rcgardless of the preheated air/steam這些劣質(zhì)燃料生產(chǎn)的煤氣發(fā)熱量，以滿足燃?xì)馔钙?emperature.對入口煤氣熱值的要求，近年來許多粉煤流化床氣KEY WORDS: Thermal power enginccring; High temperature化技術(shù)的開發(fā)工作也是針對提高煤氣熱值進(jìn)行的，air; Coal gasification: Spout-fluid bed; Pressure如東南大學(xué)流化床間接燃燒氣化的設(shè)想171。華中科摘要:在0.1MW加壓噴動(dòng)流化床氣化試驗(yàn)裝置上成功驗(yàn)證技大學(xué)開發(fā)了飛灰循環(huán)流化床水煤氣爐工藝8。隨了高溫氣化介質(zhì)煤氣化新概念，并對氣化介質(zhì)預(yù)熱溫度對煤著蜂窩式陶瓷蓄熱體高溫空氣預(yù)熱器等新技術(shù)的開部分氣化特性的影響進(jìn)行了研究。結(jié)果表明，氣化介質(zhì)溫度發(fā)成功，已廣泛應(yīng)用高溫空氣燃燒領(lǐng)域1-11,使高從300C提高到700C后，煤氣中N2濃度降低導(dǎo)致煤氣熱值溫空氣氣化設(shè)想成為可能。上世紀(jì)未， 日本東京工增加幅度達(dá)23%，煤氣中可燃組分H2和CO濃度分別從業(yè)大學(xué)的Yoshikawa 等人提出了由蜂窩式陶瓷蓄熱10.6%和10.5%上升到15.2%和12.2%， 不可燃組分N2和CO2體和卵石氣流床反應(yīng)器為主構(gòu)成的MEETMultistaged Enthalpy Extraction Technology)基金項(xiàng)目:國家重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展規(guī)劃項(xiàng)H(2005CB221202)eProject Subridized by the Special Funds for Major State Basic Rescarch氣化系統(tǒng)"21,并成功進(jìn)行了生物質(zhì)氣化，燃?xì)鉄嶂礟rojects of China (200)5CB2212021.顯著提高131。本文提出了高溫氣化介質(zhì)煤氣化以提110中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)第25卷高煤氣熱值的技術(shù)路線，并采用高溫空氣/蒸汽在噴表1試驗(yàn)用煤的工業(yè)分析和元素分析Tab.1 Proximate and ultimate analysis of coal動(dòng)流化床內(nèi)進(jìn)行煤部分氣化研究，驗(yàn)證其可行性并元素分析/%工業(yè)分析考察高溫空氣蒸汽對煤部分氣化特性的影響。Cu59.75Ms/%2.802試驗(yàn)Hw3.79Va1%28.148.8FCa/%45.82 ;2.1試驗(yàn)裝置Na1.14Aas/%23.24Sau0.45Qu sMJ/kg)23.22試驗(yàn)裝置系統(tǒng)流程圖如圖1所示。系統(tǒng)主要由以下幾個(gè)主要部分組成:高溫空氣/蒸汽發(fā)生系統(tǒng)、2.3數(shù)據(jù)分析與處理方法加煤和排渣系統(tǒng)、氣化爐本體，尾部煤氣凈化、取煤氣成分測量所用的實(shí)驗(yàn)儀器為上海分析儀器樣和燃燒系統(tǒng)以及溫度、壓力和壓差測量系統(tǒng)。系廠 生產(chǎn)的GC-1102型氣相色譜儀和浙江大學(xué)信息工統(tǒng)流程如下:“壓縮空氣進(jìn)入低溫空氣加熱器加熱到程研究所開發(fā)研制的N2000色譜工作站。標(biāo)定用的400C,小型蒸汽鍋爐產(chǎn)生的飽和蒸汽先進(jìn)入過熱器標(biāo)準(zhǔn)氣體由南京分析儀器廠氣體分廠生產(chǎn)。煤氣的加熱到300C，然后與空氣混合后進(jìn)入高溫空氣蒸高、低位熱值、干煤氣產(chǎn)率和碳轉(zhuǎn)化率計(jì)算公式為汽加熱器: :次加熱至700C，再經(jīng)過節(jié)流孔板流量(1)干煤氣熱值分配器分成噴動(dòng)風(fēng)和流化風(fēng)進(jìn)入氣化爐本體。煤靠高位熱值QHv=(Xcox3018+XH2X 3052+XcHx自重落入氣化爐中，加煤量由星形加料器控制，氣9500) x0.01x4.1868 (kJ/Nm)(1)化爐本體為噴動(dòng)流化床形式，反應(yīng)器內(nèi)徑80mm，低位熱值Quv=(Xcox3018+XHx2581+Xcux高4200mm，布風(fēng)板為“V"形結(jié)構(gòu)，錐角60° ,8558) x0.01x4.1868 (kJ/Nm)(2)在錐形布風(fēng)板上嵌有24個(gè)等間距的定向風(fēng)帽,開孔其中， Xco，Xx，XcH分別為干煤氣中可燃?xì)饨M份率1.5%，中心噴管內(nèi)徑10mm,下部密相區(qū)和上部CO, H2， CH4所占體積百分含量。如不特殊說明，自由空間設(shè)有電加熱系統(tǒng)以補(bǔ)償散熱。氣化爐產(chǎn)生下面所提到的煤氣熱值均為高位熱值。的粗煤氣進(jìn)入旋風(fēng)除塵器分離煤氣中的飛灰，然后(2)干煤氣產(chǎn)率經(jīng)煤氣冷卻器冷卻，出口的冷煤氣經(jīng)煤氣取樣裝置實(shí)際的干煤氣產(chǎn)率采用氮平衡公式計(jì)算取樣后在燃燒器內(nèi)燃燒后排空。γ_ 2.x79%(3)W.XN2%式中Qa為空氣的體積流量, Nm/h: w為給煤量，煤氣冷卻器kg/h; XN2 為干煤氣中氮?dú)怏w積百分?jǐn)?shù)。上煤e:3(3)碳轉(zhuǎn)化率取樣口一兩在氣化過程中，煤中碳將轉(zhuǎn)變成煤氣中的CO、電動(dòng)調(diào)節(jié)的名D下煤化圖CO2、CH4和其它碳?xì)浠衔铮崔D(zhuǎn)化的碳則殘留在飛灰和底渣中從氣化爐排出。因此碳轉(zhuǎn)化率可依燃燒器灰罐]下式計(jì)算:低溫空氣咖供器Xc=憋(空氣樂編機(jī)r[ Xco+Xco, +XcH, +2(XCH +XcH +XqH)]x12.100%J 翹中熱基22.4xCc然氣過熱器(4)妹: 1為電加熱器保溫系統(tǒng)。圖10.1MW 加壓噴動(dòng)流化床煤氣化試驗(yàn)系統(tǒng)流程圖式中Y為干煤氣產(chǎn)率， Nm/kg: Cc 為煤元素分析Fig.1 Schematic of 0.1 MW pressurized spout-fluid gasifer中碳元素的質(zhì)量百分含量:其它為干煤氣中體積百分含量。2.2試驗(yàn)用煤和床料(4)冷煤氣效率.試驗(yàn)用煤為徐州煙煤，平均粒徑0.6761mm,QgxY真實(shí)密度為1375kg/m', 煤的工業(yè)分析和元素分析η=22(5)見表1。啟動(dòng)時(shí)使用的床料為寬篩分的流化床鍋爐式中l(wèi)q 為冷煤氣熱值, kJ/Nm'; Q。 為煤發(fā)熱值，底渣，平均粒徑為0.7509mm。第22期肖睿等:氣化劑預(yù)熱溫度對加厭噴動(dòng)流化床煤部分氣化的影響111kJ/kg: Y 為干煤氣產(chǎn)率，Nm/kg。區(qū)以氣化反應(yīng)占優(yōu)勢。這與流化床密相區(qū)徑向溫度均勻分布有所不同。噴動(dòng)區(qū)的相對高溫有利于煤中3結(jié)果 分析與討論揮發(fā)分的快速釋放，也是國內(nèi)外選擇噴動(dòng)流化床作3.1氣化爐內(nèi)溫度分布為2G PFBC系統(tǒng)部分氣化爐爐型的主要原因之-。圖2是在氣化爐壓力P為0.3MPa,空氣/蒸汽3.2氣化劑不同預(yù)熱溫度下煤部分氣化試驗(yàn)結(jié)果與入爐溫度為700'C,空氣系數(shù)(進(jìn)入氣化爐的空氣量分析與理論空氣量的比值，簡稱ER，下同)為 0.36，汽采用300'C、500"C和 700'C3種不同氣化劑預(yù)煤比(蒸汽與煤質(zhì)量比)為0.4 以及靜止床高熱溫度,在加壓噴動(dòng)流化床中進(jìn)行煤部分氣化試驗(yàn)，H=300mm時(shí)氣化爐內(nèi)床溫沿床高的分布。從圖中其結(jié)果與工況參數(shù)示于表2?？梢钥吹?，處于床內(nèi)密相區(qū)兩點(diǎn)溫度(分別距噴管表2不同氣化劑預(yù)熱溫度下煤部分氣化試驗(yàn)結(jié)果Tab.2 Coal partial gasification results at various140mm和290mm)為948"C和942"C，僅相差6"C.gasifying agent temperatures氣體在密相區(qū)上方溫度衰減較快，懸浮區(qū)二點(diǎn)溫度數(shù)值(分別距噴管1500mm 和3380mm)與氣化爐出口溫工氣化劑預(yù)熱溫度心C00500700試驗(yàn)壓力MPa).30.303度分別為891C、743"C和687"C，與爐內(nèi)溫度最高.靜止床高/mm300點(diǎn)相差了57"C、205"C和267C。在密相區(qū)，氣固混數(shù)氣化溫度/C40940空氣系數(shù)0.420.380.36合強(qiáng)烈，各點(diǎn)溫度相差不大，并沒有出現(xiàn)因氣化劑煤0.6123CO/%0.511.812.2預(yù)熱溫度高，氣化爐底部區(qū)域出現(xiàn)超溫和結(jié)焦等不CO2/914.3CH4/% .良狀況;而稀相區(qū)，雖然有內(nèi)置電加熱式予以補(bǔ)償，N2/%0.3_58.255.7但散熱損失依然存在，同時(shí)由于煤氣量小及氣體熱.試煤氣熱值(kJ.Nm^)3S9540174438煤氣產(chǎn)(產(chǎn)率(Nm2.kg )3.12容量小導(dǎo)致溫度衰減更快。溫度的衰減使得懸浮空碳轉(zhuǎn)化率/%79.378.3間氣化反應(yīng)減弱，進(jìn)而影響到煤氣的質(zhì)量和碳轉(zhuǎn)化果冷煤氣效率1%54.059.6率。噴動(dòng)流化床氣化爐密相區(qū)在溫度分布上個(gè)重(1)氣化劑預(yù)熱溫度對煤氣組分和熱值的影響要特點(diǎn)是中心噴動(dòng)區(qū)和周邊環(huán)形區(qū)存在溫差，噴動(dòng)將氣化爐溫度和壓力分別維持在940C 和區(qū)溫度一般比環(huán)形區(qū)高20~30'C，如圖3所示。在0.3MPa,此時(shí)靜止床高為300mm,在不同的氣化劑中心噴動(dòng)區(qū)，高速空氣射流造成中心區(qū)局部氧濃度預(yù)熱溫度(300"C、500"C和 700"C)下進(jìn)行煤氣化試高于環(huán)形區(qū)，造成噴動(dòng)區(qū)以燃燒反應(yīng)為主，而環(huán)形驗(yàn)，得到的包括氮?dú)庠趦?nèi)的煤氣成分如表2所示。950表中表明，提高空氣/蒸汽預(yù)熱溫度有利于煤氣質(zhì)量的改善，即煤氣中可燃物組分濃度增加。煤氣中H2, 850濃度增加最為明顯，由300'C的 10.6% 提高到15.2%，CO濃度也有一定的提高，由10.5%增加到750Pa0.3MPa;大煤比=0.42氣化劑入口溫度-700C12.2%，而CH4濃度變化不大，300'C、 500"C和700C1空氣系數(shù)=0.36; H= 300mm時(shí)分別為2.3%、2.4%和 2.4%;與之對應(yīng)的是N2濃6500與布風(fēng)板距離/m度由60.3%下降到55.7%，CO2濃度由15.3%下降到圖2床溫沿氣化爐高度的變化13.5%。在氣化反應(yīng)過程中，加入空氣(或純氧)等氧Fig. 2 Temperature distribution across gaifier化劑的目的是利用它們與煤燃燒米提供氣化反應(yīng)所970 PaO.3MPa:充T042需的反應(yīng)熱，維持氣化爐內(nèi)部熱量平衡來保障氣化” 空氣系數(shù)-0.36; H=300mm960爐溫度，隨著氣化劑預(yù)熱溫度的增加，隨氣化劑帶9s0入氣化爐的顯熱增加，需要的空氣量將減少，空氣系數(shù)由氣化劑預(yù)熱溫度為300C時(shí)的0.42 降低到940-700C時(shí)的0.36。因此隨空氣進(jìn)入到煤氣中的N2濃930環(huán)形區(qū)噴動(dòng)區(qū)度下降，相應(yīng)地空氣與煤燃燒生成的CO2濃度也將圖3噴動(dòng)區(qū)與環(huán)形區(qū)溫差降低。由于N2和CO2濃度的下降，煤氣中其它成Fig. 3 Temperature difterent of spouting and分如H、CO和CH4濃度會(huì)上升，但幅度又有所不annulus section112中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)第25卷同。由于入口蒸汽溫度的增加，在維持氣化爐溫度反應(yīng)速率，煤中的碳將較多地轉(zhuǎn)化成CO2,因此碳的前提下，可以適當(dāng)提高蒸汽的加入量，這有利于轉(zhuǎn)化率較高;相應(yīng)地，較高的入口空氣/蒸汽溫度會(huì)氣化反應(yīng)中的水煤氣反應(yīng)和水汽轉(zhuǎn)換反應(yīng)的進(jìn)行，顯著提高氣化反應(yīng)速率，而氣化反應(yīng)加劇會(huì)使煤中這兩個(gè)反應(yīng)均生成H2，故煤氣中H2濃度大幅增加。的碳更多地轉(zhuǎn)化成煤氣中的CO和CH4，兩者的平氣化劑入口溫度對于CO的影響則不盡相同，水煤衡使得碳轉(zhuǎn)化率不會(huì)因燃燒份額的減少而大幅下氣反應(yīng)生成co,而水汽轉(zhuǎn)換反應(yīng)則消耗CO,表現(xiàn)降。 冷煤氣效率隨著氣化劑預(yù)熱溫度由300C增加在CO濃度增加幅度不如H2那么明顯。氣化介質(zhì)入到 700C,也從48.7%顯著提高到59.6%，表明氣化口溫度的增加所形成的入口處局部高溫將促進(jìn)由揮劑預(yù)熱溫度的提高對冷煤氣效率的提高具有積極作發(fā)分生成的CH4分解，但H2濃度的提高又有利于用。甲烷化反應(yīng)，這兩種因素造成了CH4濃度變化不大。從以上:氣化劑預(yù)熱溫度對主要?dú)饣笜?biāo)的影表2還顯示了空氣/蒸汽預(yù)熱溫度對煤氣熱值響上看，提高氣化劑預(yù)熱溫度對煤氣化作用是非常的影響。從表中可以看到，提高氣化爐空氣蒸汽入正面的， 對氣化劑過熱溫度的選擇，是一一個(gè)技術(shù)、口溫度，煤氣熱值增加明顯，由300'C時(shí)的經(jīng)濟(jì)的問題，取決于加熱費(fèi)用和煤氣熱值提高帶來3595kJ/Nm'增加到700C時(shí)的4438 kJNm' ,增加幅的效益的比較，而對流化床氣化工藝而言，氣化劑度達(dá)23%。煤氣熱值的提高主要應(yīng)歸結(jié)到由于空氣預(yù)熱溫度過高可能會(huì)造成床內(nèi)高溫結(jié)焦，建議氣化蒸汽預(yù)熱溫度增加，入口空氣量減少，煤氣中不能劑預(yù)熱溫度不高于1000"C.燃燒的惰性氣體如N2和CO2濃度降低。值得一-提3.3 高溫空氣/蒸汽煤氣化實(shí)驗(yàn)值與理論計(jì)算值比的是，Sugiyama等叫采用高溫空氣蒸汽在卵石氣較流床氣化爐進(jìn)行了煤氣化試驗(yàn)，空氣/蒸汽預(yù)熱溫度圖4表示不同空氣/燕汽預(yù)熱溫度煤氣化中煤達(dá)1000C,所得煤氣最高熱值為5080 kJ/Nm', 略氣熱值實(shí)驗(yàn)值 與理論值的比較。理論計(jì)算應(yīng)用了反高于本試驗(yàn)獲得的煤氣熱值，從上升的趨勢來看，應(yīng)平衡模型，即在絕熱(沒有爐體散熱)的條件下，如預(yù)熱溫度達(dá)1000C,本實(shí)驗(yàn)的煤氣熱值也可達(dá)到氣化反應(yīng)達(dá)到化學(xué)平衡時(shí)煤氣熱值。圖中顯示，3在卵石氣流床獲得的數(shù)值。個(gè)工況下，煤氣熱值理論值大大高于實(shí)驗(yàn)值，比實(shí)(2)氣化劑預(yù)熱溫度對T煤氣產(chǎn)率、碳轉(zhuǎn)化率驗(yàn)值高45%- 50%。主要是2個(gè)因素造成了的,其一，和冷煤氣效率的影響爐體的散熱是主要原因，爐底部溫度與出口溫度相表2給出了空氣/蒸汽預(yù)熱溫度對產(chǎn)氣率、碳轉(zhuǎn)差近300C,經(jīng)估算爐體散熱損失在10%~11%之間化率和冷煤氣效率的影響。表中顯示，隨著空氣/(以輸入煤的熱量為基數(shù))。Lawrence等["|采用數(shù)蒸汽預(yù)熱溫度的增加，加入的空氣量減少，煤氣產(chǎn)值 模擬的方法分析了散熱對煤氣成分和熱值的影率略有下降，由300C時(shí)的3.14Nm/kg(煤)降低到響，認(rèn)為爐體散熱超過10%時(shí)，將對煤氣成分、熱700C時(shí)的3.12Nm/kg(煤),低于空氣系數(shù)下降幅度值及碳轉(zhuǎn)化率產(chǎn)生極不利的影響，當(dāng)散熱損失為(0.42到0.36)。這是因?yàn)槿肟诳諝?蒸汽溫度增加20%時(shí)，煤氣熱值僅為理論值的一半，因?yàn)闋t體散后，通入的蒸汽量和蒸汽的分解率增加，由氣化反熱直接導(dǎo)致了爐內(nèi)反應(yīng)溫度(包括密相區(qū)和懸浮區(qū))應(yīng)生成的H2和CO量增加，部分抵消了空氣量減少P-03MPaT氣化溫度940C: 1-300mm的影響。從總體上來看，空氣/蒸汽預(yù)熱溫度對產(chǎn)氣率影響不大，特別是在空氣蒸汽預(yù)熱溫度達(dá)到500C以后，產(chǎn)氣率基本保持不變。表中還表明，對于不40000同的空氣/蒸汽預(yù)熱溫度，碳轉(zhuǎn)化率變化不大，在200078%- -80%范圍內(nèi)波動(dòng)，空氣/蒸汽預(yù)熱溫度為500"Cdd時(shí)，碳轉(zhuǎn)化率達(dá)79.3%，高于空氣/蒸汽預(yù)熱溫度為300C500C700C300'C時(shí)的78.9%和700°C的78.3%。究其原因，入口實(shí)驗(yàn)值■理論值口空氣/蒸汽溫度較低時(shí)，為維持氣化爐溫度，加入圖4煤氣熱值實(shí)驗(yàn)值與理論值的比較的空氣較多，空氣系數(shù)較高，造成反應(yīng)中燃燒份額Fig. 4 Comparison of experimental and calculated of gas相對較大，眾所周知，燃燒反應(yīng)速率要遠(yuǎn)高于氣化heating value第22期肖睿等:氣化劑預(yù)熱溫度對 加壓噴動(dòng)流化床煤部分氣化的影響113的下降，而溫度與氣化反應(yīng)速率直接關(guān)聯(lián)，溫度的[6] 周宏倉，金保開，仲兆平,等.三種煤的部分氣化生成多環(huán)芳烴的試驗(yàn)研究小中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2005， 25(2): 156-160.降低不利于氣化反應(yīng)的進(jìn)行。其二，由于反應(yīng)器限Zhou Hongcang, Jin Baosheng, Zhong Zhaoping et al. Experimental制，氣化反應(yīng)并沒有達(dá)到化學(xué)平衡。因此，可以預(yù)study on polymuclear aromatic hydrocarbons emission from parial計(jì)，在大型的氣化爐中，爐體散熱損失相對減少，gasication of three vypes of coals[J]. Proceedings of the CSEE,2005，25(2): 156 160.煤氣熱值將比相同工況下的小型試驗(yàn)裝置高。[7]向文國， 狄藤廉，軍。等，新型煤氣化間接燃燒聯(lián)合循環(huán)[)]. 中4結(jié)論國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2004, 24<8); 170-174.Xiang Wenguo. Di Tengteng，Xian Jun e1 al, Investigation of a novel(1)試驗(yàn)裝置成功地實(shí)現(xiàn)了在加壓條件下空氣gasificatio chemical looping combustion combined cycle(]. Proceedings of the CSEE, 2004, 24(8); 170-174.蒸汽等氣化介質(zhì)的高度預(yù)熱，入爐氣化劑溫度穩(wěn)定81 劉武標(biāo)，劉德昌，米鐵，等流化床水煤氣爐飛灰反應(yīng)性的實(shí)驗(yàn)研運(yùn)行在700°C,并驗(yàn)證高溫空氣蒸汽流化床煤氣化究UJ.中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2003，, 239);: 189-192.設(shè)想的可行性，爐內(nèi)流化狀態(tài)良好，氣固間以及噴Liu Wubiao, Liu Dechang, Mi Tie er al. Experimenal rescarch onreactivily of fly ash from a fudized bed water gaiftrfJ]. Proceedings動(dòng)區(qū)和環(huán)形區(qū)傳熱迅速，沒有出現(xiàn)由于氣化劑的高of the CSEE, 2003, 23(9); 189-192.度預(yù)熱帶來床內(nèi)密相區(qū)高溫結(jié)焦的現(xiàn)象。9] Michael F. Low NO, combustion technologies for high temperature(2)氣化劑預(yù)熱溫度由300 C提高到700 CapliationosJ]，, Energy Conversion & Management. 2001 ，時(shí)，煤氣中可燃組分H2、CO濃度分別從10.6%和42(15/17): 1919-1935.10.5%上升到15.2%和12.2%，不可燃組分N2和CO2101曹小玲,蔣紹堅(jiān),吳創(chuàng)之，等.高溫空氣發(fā)生器熱態(tài)實(shí)驗(yàn)研究[J].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2005, 25(2): 109-113.濃度分別從60.3%和15.3%降低到55.7%和Cao Xiaoling, Jiang Shaojian， Wu Chuangzhi e1 al. Hot-state13.5%，而甲烷含量基本不變。experimental research of high temperature air generator(0 Prcedings of the CSEE.200505 25<2): 109-113.(3)煤氣熱值明顯提高，提高幅度達(dá)23%，[1]蔣紹堅(jiān)，艾元方，彭好義，等，高溢低氧燃燒技術(shù)及其高效低污染冷煤氣效率由48.7%增加到59.6%，同時(shí)氣化劑預(yù)特性分析[I].南T業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)，200 31(4); 311-314.熱溫度對氣化的其它主要指標(biāo)，如產(chǎn)氣率和碳轉(zhuǎn)化Jiang Shaojian, Ai Yuanfang, Peng Haoyi et al. High temperalure aircombustion and its performance analyis[J]. Journal of Central South率影響不大。Universily of Technology, 200, 31(4); 311-314.[12] Yoshikawa K, Ootsuka T, Katushima H et al. High temperature air coal參考文獻(xiàn)combustion uiling mulisaged enthalpy extrction technology[C].1997 Intemational Joint Power Generation Conference. New1] WheeldonJ M, BonsuAK, Foote JPel al. Comisining of theYork: ASME, 1997;: 279-285.circulaing PFBC in the foster wheeler advanced PFBC train at thePSDFIC] ，16” Iemaional Conference on Fluidized Bed[13] Carlson C P P. Yoshikawa K. Devclopment of a high-temperatureair-blown gasifcation system[]. Bioresource Tectnology, 2001，Combustion. Reno: ASME. 2001.2] Apnold M St」, Cale J」, Laughin M K. The British coal spouted79(3): 231-241.[14] Sugiyama s, Suzuki N, Kato Y et al. Giasification performance of coalsfluidized bed gasifheatio process[]. The Canadian Joumal ofusing high temperature airUJj. Energy, 2005， 30(2-4); 399-413.Chemical Engineeing，1992， 70(5): 991-997,[3] Takai M, liyama N. Usami K etal. 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