第24卷第5期熱能動力工程Vol 24. No. 52009年9月JOURNAL OF ENGINEERING FOR THERMAL ENERGY AND POWER文章編號:l001-200200)0中低溫廢熱與甲醇重整結(jié)合的氫電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)廖騰飛,洪慧2,劉柏謙1(1.北京科技大學(xué)機械工程學(xué)院,北京10083;2.中國科學(xué)院工程熱物理研究所,北京100190)摘要:提出了燒結(jié)機煙氣中低溫廢熱與甲醇蒸汽重整制氫焓值約占總廢熱焓值的1/3,有巨大的利用潛力。整合的新方法,模擬建立了中低溫廢熱結(jié)合甲醇重整制氡的針對傳統(tǒng)制氫能耗大和冶金工業(yè)200~500℃系統(tǒng)。基于能的品位概念,采用ED圖像煙分析方法,揭示中低溫廢熱利用難的問題本研究提出燒結(jié)機煙氣低品位的中低溫廢熱特化為南品位化學(xué)能的能量轉(zhuǎn)換特性;中低溫廢熱和甲醇蒸汽重整反應(yīng)整合的新型制氫系統(tǒng)。利用EUD圖像娳分析法,闡明新系統(tǒng)相對傳88%,比傳統(tǒng)甲醇制氳系統(tǒng)約高12個首分點,甲醇燃料節(jié)統(tǒng)甲醇制氫系統(tǒng)姐效率高的特性,揭示中低溫廢熱能率23.7%。另外,初步靜態(tài)經(jīng)濟性分析表明:新系統(tǒng)可使提升到高品位化學(xué)能的能量轉(zhuǎn)化特征,分析中低溫氫氣生產(chǎn)成本約為1.5元灬m,遠低于電解水制威本(5廢熱品位提升的變化規(guī)律,初步評價新系統(tǒng)靜態(tài)制元/m3)。當(dāng)甲醇原料威本價格保持在一定的價格范圍內(nèi),其氫成本。制成本可以與傳純天然氣制氫成本1.2元/m3相竟?fàn)?。本研究為冶金工業(yè)同時解決中低溫廢熱利用和制氬能耗高1中低溫廢熱結(jié)合甲醇汽重整制氫系統(tǒng)的難題提供了一個新途徑。關(guān)鍵詞:中低溫廢熱;甲醇蒸汽重整制氫;EUD圖像1.1新系統(tǒng)的流程概述中低溫廢熱結(jié)合甲醇制氫新型系統(tǒng)流程主要由分析預(yù)熱重整過程變壓吸附分離過程和馳放氣動力子中圖分類號:TK91文獻標(biāo)識碼:A系統(tǒng)構(gòu)成,如圖1所示。引言1.1.1預(yù)熱重整以寶鋼燒結(jié)廠一號燒結(jié)機為例,以367.7℃燒目前傳統(tǒng)制氫方法主要是電解水制氫和礦物結(jié)機尾部煙氣為熱源,首先給重整反應(yīng)器提供需要燃料制氫山,電解水制氫不僅能耗大,而且成本高,的反應(yīng)熱,然后出口煙氣給水蒸氣過熱器蒸發(fā)器中標(biāo)況下每立方米氫氣的能耗高達55kWh電能制供熱,最后煙氣給甲醇蒸汽過熱器、甲醇蒸汽發(fā)生器氫成本高達55元。由于礦物燃料制氫需要消耗石供熱,出口煙氣進入煙道油、天然氣和煤等化石燃料燃燒為制氫反應(yīng)提供需甲醇、無離子水(甲醇水摩爾比1:1.5)經(jīng)過預(yù)要的反應(yīng)熱因此化石燃料的直接燃燒不可避免地?zé)?、蒸發(fā)過熱后進入重整器反應(yīng)生成合成氣,合成造成巨大化學(xué)能損失,同時又帶來大量的CO2等溫氣余熱回收后進入變壓吸附器。室氣體排放,產(chǎn)生嚴重環(huán)境污染(2)。對于目前傳統(tǒng)1.,1.2變壓吸附過程制氫存在的能耗和環(huán)境的問題,國內(nèi)外都提出了很合成氣先通過冷卻分離出未反應(yīng)的甲醇、無離多新型的制氫方法3-1l子水然后在40℃,2MPa的條件下進入變壓吸附目前冶金行業(yè)廢熱豐富然而500℃以上的高器,分離出氫氣溫廢氣余熱的熱利用效率較高,而400~500℃中低1.1.3馳放氣動力子系統(tǒng)溫廢氣余熱的回收利用率較低2。對于300℃以變壓吸附分離出的馳放氣作為氣體燃料燃氣輪下的低溫?zé)煔庥酂岣亲鳛閺U氣廢熱被浪費。以燒機燃料如圖1所示:馳放氣經(jīng)過壓縮機壓縮后,與結(jié)工序為例,燒結(jié)工序中的余熱大約有50%熱量回?zé)峥諝饣旌线M人燃燒室燃燒,進人透平做功,出口廢熱形式被排入大氣。在冶金工業(yè)中像這樣200煙氣40℃的中低溫廢熱占總余熱的2/3以上,其熱中國煤化工CNMHG收稿日期:2008-01-28;修訂日期:2008-12-0基金項目:國家自然科學(xué)基金委員會青年基金資助項目50500作者簡介:溶騰飛(1985-),男湖北荊人,北京科技大學(xué)碩士研究生第5期廖騰飛,等:中低溫廢熱與甲醇重整結(jié)合的氫電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)671·134℃鴝和水氣飽和甲醇蒸汽燒結(jié)機尾部煙氣21381741℃過熱水蒸氣|飽和178.2844℃合成氣回收甲醇541kmh25℃離子水水24529kmol/h675 mol/h40℃2x器「馳放氣11:10Pa氫氣1187kmoh進人表鍋護產(chǎn)生汽入口溫度1130℃壓縮空氣〔燒)一□煙氣出口溫度蒸汽產(chǎn)品中低溫?zé)煔鈭D1中低溫廢熱的甲醇重整制氬流程無離子水儲罐變壓吸附劑高純氫根據(jù)吸附壓力與馳放氣壓力的關(guān)系B,設(shè)定氫氣的回收率為90%。燃氣輪機選取ABB公司生產(chǎn)的型號為 Tempest機型燃氣輪機采用回?zé)嵫h(huán)。衰1中低溫廢熱結(jié)合甲醇重整制氫主要單元模擬參數(shù)與結(jié)果變壓吸附主要流程項目數(shù)數(shù)據(jù)高速燃燒器預(yù)熱重整過程合成氣甲醇重整吸熱重整溫度/℃重整壓力/Pa甲醇轉(zhuǎn)化率圖2傳統(tǒng)甲醇制氫流程飽和水蒸發(fā)溫度/℃、壓力/Pa1803x105飽和甲醇液燕發(fā)溫度/℃、壓力/Pa134.9、10xl0常規(guī)甲醇制氫流程如圖2所示:燃燒甲醇燃料合成氣熱回回收溫度/℃產(chǎn)生高溫?zé)煔鈦眍A(yù)熱甲醇、水,并給甲醇重整反應(yīng)器CO2/%、H/%24.4%、74.8%提供熱量。重整產(chǎn)物合成氣經(jīng)過熱回收,冷卻經(jīng)變燒結(jié)氣參數(shù)溫度/飛流量1672%4壓吸附分離來制得純氫。成分:O2(20.8%)CO(04%)、CO2(0.1%)N2(78%)H2O(07%)2系統(tǒng)模擬與熱力性能變壓吸附分離單元原料回收甲醇、無離子水/moh15.409、245,292.1模擬條件變壓吸附分離吸附馳放壓力/Pa20×105、1.1xk105以寶鋼燒結(jié)廠一號燒結(jié)機為中低溫?zé)煔鈴U熱的氫氣流量/kmh1來源回收燒結(jié)機尾部最后5個風(fēng)箱的燒結(jié)煙氣表中國煤化工0%1為回收的中低溫?zé)Y(jié)煙氣的基本參數(shù)和主要模擬CNMHG條件。其中重整反應(yīng)器采用的 Aspen Plus軟件中的溫度/℃熱效率/%1130、541、34RGIBBS化學(xué)平衡反應(yīng)模塊進行模擬,化學(xué)反應(yīng)過程回?zé)崛丝跍囟?℃模擬的物性方法采用 Redlich- Kwong-Sove方程。672·熱能動力工程009年2.2系統(tǒng)性能特征燃料的燃燒所造成畑損失,新系統(tǒng)相對常規(guī)甲醇重2.2.1評價指標(biāo)整制氫系統(tǒng),可降低甲醇直接燃燒損失89.56k/mol為了更好地揭示新系統(tǒng)的熱力性能,分別采用CH3OH,約占總輸入的102%,即使考慮馳放氣的熱效率和效率作為評價指標(biāo)4。根據(jù)文獻[14],燃燒煳損失。新系統(tǒng)相對常規(guī)甲醇重整制氫系統(tǒng),中低溫廢熱與甲醇重整結(jié)合制氫系統(tǒng)熱效率:可降低甲醇直接燃燒損失89.56kJ/mol-CH3OH,約PaH2 Luv +Ws+HsQ1+ Gm' LuHV(1)占總輸入的10.2%。即使考慮馳放氣的燃燒姐損式中:CH-氫氣的流量;Luwn一氫氣的低位熱值;衰2中低溫廢熱甲醇重整制氫系統(tǒng)與W。輸出電功;H燃氣輪機廢氣回收的蒸汽的傳統(tǒng)甲醇制氫系統(tǒng)的熱力性能分析比較焓;Q1一蒸汽的中低溫廢熱;GM甲醇流量;中低溫甲醇重整制氫系統(tǒng)常規(guī)甲醇制氫系統(tǒng)Luwy一甲醇燃料低位熱值。煙(kJ/md)姍(k/md)比例由于本系統(tǒng)輸出產(chǎn)品有氫氣、燃氣輪機做功燃CH,OH)總輸入媚782.15100%882.31100%氣輪機廢氣回收的蒸汽熱娳,因此,中低溫廢熱結(jié)甲醇化學(xué)煙690.588.2%690.5783%合甲醇重整制氫系統(tǒng)的煙效率為:煙氣熱煙11.8%EH+W6+En0191.8121.7%Q1·(1-T0/T1)式中:EH一輸出的氫氣的化學(xué)姐,T一中低溫廢熱燃料燃燒熠損895610.2%預(yù)熱重整的平均供熱溫度;EM甲醇燃料的化學(xué)姐用;W|重整單元28,8343.814%44.04499%輸出電功;Es回收蒸汽熱爛。煙氣換熱12.5750.016%26.332.98%2.2.2模擬結(jié)果合成氣熱回收2.5250.323%2.5250.286%由于中低溫廢熱與甲醇重整結(jié)合制氫反應(yīng)是新變壓吸附分離系統(tǒng)的關(guān)鍵過程,因此將模擬所得的甲醇轉(zhuǎn)化率隨溫度變化的曲線與相關(guān)實驗文獻數(shù)據(jù)進行比較)回收甲醇和水41.61%10340.117%變壓吸附通過圖3可以明顯看出,在220~240℃溫度范圍10.711.37%10.711,20%內(nèi)模擬結(jié)果與實驗數(shù)據(jù)能較好吻合由此說明模擬|B2616280數(shù)941%的可靠性。馳放氣動力子系統(tǒng)177226%82977氫氣625.16625.16100%輸出煙蒸汽熱煙12.082.8%708%04熱效率89.6%80.2%實驗數(shù)據(jù)模擬數(shù)據(jù)H:0:CH,OH=3在常規(guī)甲醇重整制氫系統(tǒng)馳放氣沒有加以利重整壓力MPa用。而新系統(tǒng)的馳放氣作為燃氣輪機燃料驅(qū)動系統(tǒng)50100150200250300的變壓吸附和壓氣機用電。由表2可以看出:產(chǎn)生溫度℃9.91k/ml-CH3OH的電能和12.0k/mol圖3甲醇重整轉(zhuǎn)化率隨溫度的變化CH2OH的蒸汽熱煙,這部分產(chǎn)品進一步利用了廢熱和甲醇燃料化學(xué)能,使系統(tǒng)效率提高了2.8個百表2以每摩爾甲醇原料為單位,說明了新系統(tǒng)分中國煤化工與傳統(tǒng)甲醇制氫系統(tǒng)的平衡分析比較結(jié)果。由表2看出,新系統(tǒng)熱效率和煙效率分別為89.6%和3CNMHG828%,比傳統(tǒng)甲醇制氫系統(tǒng)熱效率高9.4個百分點,煳效率高出近12個百分點。另外,由于避免了采用了EUD方法分析新系統(tǒng)中各個子系統(tǒng)的第5期廖騰飛,等:中低溫廢熱與甲醇重整結(jié)合的氫電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)673能量利用情況6,EUD圖象姐分析方法是基于能(1)重整反應(yīng):如圖4所示,曲線2-1為中低的品位概念,將系統(tǒng)各個能的轉(zhuǎn)化過程的能量變化、溫?zé)煔饨o重整反應(yīng)提供熱量的放熱過程。曲線4能的品位變化與能量傳遞過程的嫻損失三者關(guān)系3為重整反應(yīng)過程。陰影面積1-2-3-4表示重有機聯(lián)合,共用一個圖象描述出這三者的內(nèi)在聯(lián)系。整過程的姐損失為2983k/ml-CH3OH。在圖5任何過程都有能量釋放側(cè)和接受側(cè),且釋放側(cè)的品中陰影面積17-7-13-12表示傳統(tǒng)重整過程的位A應(yīng)大于能量接受側(cè)的品位A。以能的傳遞損失為44.04k/ml-CH3OH。由圖4和圖5比較量△H為橫坐標(biāo),Ad和A為縱坐標(biāo)作圖,那么Ad看出:當(dāng)能量接收側(cè)品位(即甲醇重整反應(yīng)品位)相和A兩條曲線之間的面積為相應(yīng)過程的損失。同時,然而新系統(tǒng)的能量釋放側(cè)的中低溫廢熱品位31中低溫廢熱結(jié)合甲醇重整制氫的系統(tǒng)煳分析從0.53到0.47(對應(yīng)溫度變化367.7~294.4℃)與比較大大低于傳統(tǒng)系統(tǒng)的高溫?zé)煔饽芰酷尫艂?cè)品位變化圖4為中低溫廢熱結(jié)合甲醇重整制氫系統(tǒng)的關(guān)(0.8~0.58)。由此可見,新系統(tǒng)甲醇重整制氫的能鍵過程的EUD圖主要包括重整整過程、中低溫?zé)熈酷尫艂?cè)與能量接收側(cè)品位匹配較好,產(chǎn)生較小媚氣的換熱過程、變壓吸附過程馳放氣動力子系統(tǒng)。損失。圖5是傳統(tǒng)甲醇重整制氫系統(tǒng)關(guān)鍵過程的EUD圖,(2)燃料燃燒:常規(guī)甲醇重整制氫系統(tǒng)需要燃主要包含了燃料燃燒、重整過程、煙氣換熱過程、變燒化石燃料以提供重整反應(yīng)熱量。在圖5中,1-2壓吸附過程。曲線表示燃料燃燒的過程。3-4曲線表示燃燒過程空氣的預(yù)熱過程。曲線5-6燃燒過程表示燃料變壓吸附的預(yù)熱過程。陰影面積17-7-13-12表示燃燒過程的損失為89.56kJ/mol-CH2OH。虛線16表示燃燒產(chǎn)生1200℃煙氣(品位0.8)。燃燒過程的放熱06團合成氣換熱畑損失占整個重整過程輸人總畑的7.8%左右。中低溫廢熱制氫直接利用中低溫的廢熱,避免了燃燒所造成的大量的損失,提高了系統(tǒng)的效率。9水預(yù)熱(3)煙氣換熱過程:如圖4所示,曲線1-10表甲醇預(yù)熱品位示重整過程表示甲醇與水分別預(yù)熱、蒸發(fā)和過熱過12品位程。曲線6-7為水蒸發(fā)、過熱過程。曲線8-9-6焙△H/·m(cHOH為甲醇飽和液蒸發(fā)、過熱過程。陰影面積1-10-87表示中低溫?zé)煔鈸Q熱過程的損失12.58kJ圖4新系統(tǒng)的重整制氫過程EUDmol-CH3OH。圖5反映了常規(guī)甲醇制氫系統(tǒng)的煙氣換熱過程。曲線6-17段表示1200~664℃高溫燃料燃燒品位變壓吸附煙氣放熱過程。曲線10-9-8表示甲醇飽和液的煙氣出蒸發(fā)與過熱。曲線10-11表示水蒸發(fā)過熱。由曲口品位線6-8-11-17包含的陰影面積表示換熱過程煙損失2633kJ/mol-CH3OH?？梢?新系統(tǒng)換熱過程畑損失制氫系統(tǒng)減少52%。圖4與圖5比較可以看到,中低溫廢熱煙氣的平均品位(294.4~286615℃)為0.42左右,傳統(tǒng)制氫能量釋放側(cè)高溫?zé)煔獾钠骄肺桓哌_0.75(1200~664℃),傳統(tǒng)系統(tǒng)的高空氣預(yù)熱燃料預(yù)熱溫?zé)煔馀c甲醇水的換熱過程的品位很不匹配,帶來了較V凵中國煤化工水換熱的品位不匹配焙△H/J·mlh(cHOHCNMHG損失更大。:例示玩父壓呶附的損失均為圖5傳統(tǒng)甲醇重整制氫過程EUD圖10.71kJ/mol-CHOH,圖4曲線10-11與圖5曲線14-15分別表示兩個系統(tǒng)重整合成氣的熱回收過674熱能動力工程2009年程。熱回收過程損失為2.53k/mol-CH3OH。根據(jù)文獻[7],本研究工作對中低溫廢熱能品(5)馳放氣動力子系統(tǒng):圖6是該過程的EUD位的相對提升進行了分析,中低溫廢熱的品位的相圖;其中曲線1-2是馳放氣燃燒過程,曲線12-11對提升公式為:表示空氣預(yù)熱的過程。曲線10-9表示馳放氣預(yù)熱的過程。則陰影面積1-2-9-10-11-12表示馳A2=B3×4-A34-Am放氣燃燒過程的姐損失為24.70kJ/mol-CHOH。式中:A-甲醇的化學(xué)能品位;A2-中低溫廢熱能曲線15-14表示燃氣輪機出口煙氣用于回?zé)岬倪^的品位;A3一反應(yīng)產(chǎn)物的品位;AREA一重整反應(yīng)的品程。曲線13-12表示空氣在回?zé)崞鞅活A(yù)熱的過程。位;△H2甲醇裂解吸熱反應(yīng)所吸收的中低溫廢熱;陰影面積15-14-12-13表示回?zé)徇^程的損失。ΔHr-甲醇燃料的燃燒熱值曲線5-6表示回?zé)崞鞒鰜淼臒煔?541℃)用來生由圖7中低溫廢熱的品位隨著廢熱供熱溫度的產(chǎn)蒸汽產(chǎn)品的過程。曲線8-7-6表示水被加熱生變化特性從圖中可以看出中低溫廢熱與甲醇重整產(chǎn)蒸汽產(chǎn)品的過程。陰影面積5-6-7-8表示生應(yīng)需要的反應(yīng)熱品位匹配良好,不僅得到較好的產(chǎn)蒸汽產(chǎn)品過程的損失為835k/ml-CH3OH氫產(chǎn)率而且使中低溫廢熱更好的轉(zhuǎn)化為化學(xué)能。壓氣損失馳放氣3燃氣輪機做功44初步靜態(tài)經(jīng)濟性分析煙氣品位對提出系統(tǒng)的制氫成本進行了初步計算;假定氫氣流量Wg為100mh計。制氫成本表達式為:10放氣預(yù)熱Hutt cr+c(4)空氣預(yù)式中:C固定成本;C一原料成本;C運行成H空氣回?zé)岜?vH一氫氣的標(biāo)立方米每小時制氫量根據(jù)文獻[8],在固定成本中,假設(shè)整套裝置的始△H/J·mo(CHOH建設(shè)費用為400萬元;折舊年限:10年;年運行時間:7200h;維修費用:占整個建設(shè)費用3%;管理費圖6新系統(tǒng)馳放氣動力子系統(tǒng)用:建設(shè)費用4.5%。甲醇原料價格:2200~3500元/,消耗量0.544U/h。無離子水單價:0.5元/t,消32中低溫廢熱結(jié)合甲醇重整制氫系統(tǒng)品位的提耗0.306t/h。催化劑的消耗為90元/t。運行成本升假設(shè)工人10人,工資為20000元/年。-10x10PaH O:-=1-5: 1中低溫廢熱制氫·天然氣制氫08呎械電解水制氫= 0.7501001502002503003504004505005502400260028003000320034003600溫度/℃中國煤化工圖7品位相對提升隨廢熱供熱溫度的變化CNMH絡(luò)的變化第5期廖牌飛,等:中低溫廢熱與甲醇重整結(jié)合的氫電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)675甲醇的燃料價格是制氫成本的一個關(guān)鍵因素,[9毛宗強低溫固體氧化物燃料電池研究進展[J.電源技術(shù)它直接影響著制氫成本的高低。為了揭示甲醇燃料2008,32(2):75-78價格對制氫成本的影響圖8比較了新系統(tǒng)、電解水[10]閆秋會郭烈錦生物質(zhì)超臨界水氣化制氫的實驗研究[西安交通大學(xué)學(xué)報,2008,42(6):765-768和傳統(tǒng)天然氣重整三種方法的制氫成本。從圖中可cm] STEINFEID A,RA, KUHN P, WUILLEMIN D. Solar thermal以看出,中低溫廢熱結(jié)合甲醇重整制氫成本隨著甲production of zinc and syngas via combined Zn0-Reduction And醇價格增加而增加,甲醇市場價格在2200~2500CHA Reaming Processe[J]. Hydrogen Energy, 1995, 10(20):793元/t波動時制氫成本不超過1.6元/m3,可以與傳統(tǒng)的天然氣甲醇重整制氫成本(1.2元/m3)相媲美。[12]顧崇孝淺議冶金煙氣的余熱利用[刀有色金屬設(shè)計,199,26另外,若考慮CO2等溫室氣體分離排放所帶來的成[13] STOCKER J, WHYSALL M, ANTWERP, et al.30 Years of PSA Tech本,中低溫廢熱與甲醇重整制氫經(jīng)濟性將會更加具nology for Hydrogen Purification[ R].2730, american: Uoplle, 1998有吸引性。[14]袁建麗,金紅光太陽能重整制氫發(fā)電系統(tǒng)[J.工程熱物理學(xué)報,200,28(3):365-365結(jié)論[15]cAmethan over Cu0-Zn0-La0,-Aho,[J]. Catalyst. Joumal oMolecular Catalysis, 2001, 15(2): 152-153.提出了利用燒結(jié)機30℃中低溫廢熱與甲醇重[16]smAM, KAWAMURA K En圖 nd exergy analysis of a chemi整結(jié)合的制氫新方法。采用EUD圖像姐分析法,cal process system with distributed parameters based on the energy指出了新型制氫系統(tǒng)熱力性能提高的根本原因。相對傳統(tǒng)甲醇重整制氫系統(tǒng),中低溫廢熱與甲醇重整eae Design&Development, 1982, 21: 690-695反應(yīng)結(jié)合的制氫系統(tǒng)姐效率可提高約12個百分] HUIHONG, HONCCUANG JIN Solar thermal power cycle with inte-點,并且低品位廢熱提升為高品位化學(xué)能,突破了傳thermal energy[J]. Solar Energy, 2005,78(1):49-58統(tǒng)低品位廢熱的“熱到熱”的物理能轉(zhuǎn)化模式。初步[18】王正東甲醇蒸汽轉(zhuǎn)化及FSA法制取純馬和液體CO2[工經(jīng)濟性分析表明,當(dāng)甲醇燃料成本在2200~2500藝測試,200,8:29-32元/時,中低溫廢熱與甲醇重整結(jié)合的制氫系統(tǒng)可(編輯韓鋒)使制氫成本有望低于16元/m3,遠低于電解水制氫,并可與大規(guī)模的天然氣重整制氫相媲美。本研究為冶金工業(yè)制氫和中低溫廢熱高效利用提供了一種新途徑?！杜灤瑒恿ρb置原理》參考文獻:[1]劉少文,劉廣義制氫技術(shù)現(xiàn)狀及展望[J].貴州化工,200,28本書主要介紹艦船動力裝置的組成原理、船一機一推進器匹配特性分析以及動力裝置設(shè)計的有關(guān)內(nèi)[2]金紅光熱力循環(huán)及總能系統(tǒng)學(xué)科發(fā)展戰(zhàn)略思考[門中國科學(xué)容。其中包括艦船動力裝置的概念、基本形式以及不金,2007.6同類型動力裝置的性能特點;推進軸系的構(gòu)成及典型[3]張敏焦?fàn)t煤氣變壓吸附制氫在寶鋼的應(yīng)用[J冶金動力元部件的結(jié)構(gòu)原理和性能特點;傳動裝置的組成、功2006,6(118):23-25.及主要部件的結(jié)構(gòu)特點;艦船動力裝置的輔助管路系[4]彭必先甲醇水蒸汽重整過程的研究進展[門.化學(xué)進展,2004統(tǒng);船體一主機一推進器的配合特性以及艦船動力裝6(3):414-42置的特征性能指標(biāo)分析和總體設(shè)計的內(nèi)容、方法和步[5]劉啟斌洪慧金紅光中低溫太陽熱能的甲醇重整制氫能量轉(zhuǎn)化機理研究[]工程熱物理學(xué)報,200,28(5):729-736] JAESYNG HAN, KEUNSUP CHOI. Purifier integrated methanol re-本書可以作為艦船動力工程專業(yè)本科生學(xué)習(xí)艦船rmer for fuel cell vehicles[J]. Powered Source, 2000, 86: 223-227動力裝置原理的教材和教學(xué)參考書,亦可供從事艦船[7] SHIGEYUKI, KAEATSU. Advanced PEFC development for fuel cell動力裝暹方面工作的科技人員參考。powered vehicles[ J].Power Sources,1998,71:150-1中國煤化工[8] STEFFEN, WIELAND, THOMAS MELIN, et al. Membrane reactors forbydrogen production[ J]. Chem Eng Sci,2002,57: 1571-1576CNMHG