長江大學學報(自然科學版)理工2012年1月 第9卷第1期12.Journal of Yangtze University (Nat Sci Edit) Sci& Eng Jan. 2012, Vol9 No. 1doi: 10. 3969/j. issn. 1673-1409. 2012. 01. 005廢舊輪胎熱解的熱重分析王林郁(長治職業(yè)技術學院采礦測量工程系， W西長治046011)[摘要]利用微商熱重法(DTG) 對廢舊輪胎在氮氣氣氛中的熱解失重進行了初步的研究。研究結果顯示，廢舊輪胎在氮氣氣氛中的熱解有一個明顯的失重區(qū)，當溫度達到500C時已有60%以上的組分發(fā)生了熱解，而此后熱解速率降低。此外升溫速率可改變廢舊輪胎的熱解歷程，而氮氣流速對廢舊輪胎的熱解影響不大。[關鍵詞]廢舊輪胎;熱解;熱重;開溫逮率;氮氣流速.[中圖分類號] TQ330. 56[文獻標識碼] A[文章編號] 1673-1409 (2012) 01 - N012-03熱分析方法有很多種，但最常用的方法有熱重法(TG)和差熱分析法(DTA)， 而微商熱重法(DTG)是能同時記錄TG曲線對溫度或時間的一階導數(shù)的一-種方法。運用微商熱重法(DTG)在對物質熱分析時，會同時得到TG和DTG2條曲線:TG曲線可以反映出在不同溫度下樣品的失重情況;DTG曲線上峰的個數(shù)則可以反映樣品熱解失重是分幾個階段來進行的。為此，筆者采用微商熱重法對廢舊輪胎在氮氣氣氛中的熱解失重進行了初步的研究。1試驗部分1.1儀器和樣品1)儀器試驗采用的是德國NETZSCH公司生產(chǎn)的型號為STA409C的熱天平和由SHIMADZUPHILPPINES MANVFACTURING INC (SPM)廠家生產(chǎn)的型號為AW120的電子天平;測量范圍: .0~120g;測量精度: 0. 1mg.2)樣品試驗所用的樣 品為廢舊輪胎Waste Tyre (WT)，選用青島綠葉橡膠有限公司生產(chǎn)的廢舊輪胎膠粉。1.2 試驗方法向加熱爐的坩堝內加入50mg左右的廢舊輪胎樣品，同時向加熱爐通入高純的氨氣驅出加其中的空氣。氮氣流速、升溫速率、升溫終溫和保溫時間均由程序設定。試驗的整個進程由儀器自動記錄重量變化的信號;反應完成后，儀器冷卻后取出試樣，觀察試樣的變化情況。用ORIFIN軟件直接處理所有數(shù)據(jù)、圖表及計算，可以減少處理數(shù)據(jù)所帶來的誤差。1.3測定條件氣氛: N2; N2流量: 20、 30、90ml/min; 升溫速率: 10、 30C/min;終溫: 1000C;終溫保留時間: 20min。2結果與討論2.1廢舊輪胎 在各種條件下的熱解各種條件下廢舊輪胎的TG/DTG曲線如圖1所示。由圖1可以看出，不論是何種條件，得出的TG/DTG曲線基本相似，所以以圖1 (d) 為代表來分析廢舊輪胎在氮氣中熱解的過程。從圖1 (d)可以看出，廢舊輪胎熱解有一個明顯的失重區(qū)域，在這個失重的區(qū)域內，劇烈失重出現(xiàn)在300^C左右開始，失重速率達到最大時的溫度為396.3C左右。廢舊輪胎的高溫熱解失重大致可以分為3個階段:①低溫時包括有少量水分、焦油、揮發(fā)性物質和有關增塑劑的逸出;②隨著溫度的升高，[收稿日期] 2011-10-25[作者簡們王林郁(1976-),男，200 年大學畢業(yè)，碩土,助教,現(xiàn)主要從事應用化學方面的教學與研究工作。第9卷第1期王林郁:廢舊輪眙熱解的熱重分析天然橡膠裂解[4);③高溫階段是合成橡膠的裂解5I。.7].6fTG_655-.42飛+ DIG一. .DT03-102-1oL00 40060080 1002000o00 800 1000度/心溫度/心.(舊)德速30m/min升地本, 10C/min(0)流速20m/min升率, 30C/min7]0..6--DTG. DIG0.3.0.311.10 巢K 02R 0.21.1-30C/mint -160204060800o 400 600 800 1000溫度/C溫度/ .()德這30nl/mn升速率,30C/min(d)旄這90m/min開速率，30C/min圖1各種條件下廢舊輪胎的TG/DTG曲線2.2升溫速率對熱解過程的影響不同升溫速率時的DTG曲線如圖2所示，從圖2可以看出不同升溫速率會影響樣品的失重速率:隨β(升溫速率)的增加，最大失重速率也隨之增大，失重反應段的溫度區(qū)間也明顯變寬，熱解反應達到最大失重速率的溫度提前。升溫速率對廢舊輪胎熱解的影響比較大，可能是因為廢舊輪胎是不均勻的固體物質組成的，不同溫度段析出不同的成分，所以廢舊輪胎的熱解不可能出現(xiàn)的是單個峰，而是由各成分的峰疊加起來的。而且隨著升溫速率的改變各組分的特性特征也是不同的，所以可以根據(jù)需要的目的產(chǎn)物來控制升溫速率從而來控制反應的過程。2.3氮氣流速對熱解過程 的影響不同N2流速時的TG曲線如圖3所示，從圖3中可以清晰地看出:在低溫區(qū)，氮氣的流速對樣品失重影響不大。但在廢舊輪胎可分解組分分解接近完全時，當?shù)獨饬魉俚陀?0ml/ min時，廢舊輪胎樣品在420~900C還有-個逐漸失重的過程;而當?shù)獨饬魉俪^30ml/min時，廢舊輪胎樣品可分解組分接近于完全分解。因此，氮氣流速對廢舊輪胎熱解會產(chǎn)生影響，主要原因是當?shù)獨饬魉佥^低時，氮氣不能及時帶走熱量，使顆粒內外溫差變大，有可能影響內部熱解的進行。0.7+90m/min.30m/min-0.6+- B =10C/min資0.4-5+一B =30C/min0.115{0.0L00600400800 1000溫度/C .溫度/心C圖2不同升溫速率時的 DTG曲線圈3同N2流速時的TG曲線●14，長江大學學報(自然科學版)理工*化學與環(huán)境工程2012年1月4結論通過TG/DTG分析，廢舊輪胎的熱解有一個很明顯失重區(qū)，即廢舊輪胎的快速熱分解發(fā)生在200C左右，分解速率最大發(fā)生在396. 3'C左右，當溫度達到500C時就有60%以上的組分發(fā)生分解，溫度再升高分解速率會降低，但其后失重百分率相差很小;升溫速率對廢舊輪胎的熱解影響比較大，同時也比較復雜，即隨著升溫速率的提高而最大失重速率明顯增大，同時失重反應段的溫度區(qū)間也會變:寬，而且熱解達到最大失重速率的溫度也會提前，但升溫速率變化對快速失重的失重百分率影響不大;氮氣流量對熱解的影響不大。[參考文獻] .[1] Leungdye, Wang C L. Kinet ic Study of Scrap T yre Pyrolysis and C om bust ion [J] . Journal of Analyt ical and Appli ed Pyroly sis.1998，45 (2): 153-159.[2] KawakamiS, Lnou E K, Tenaka H, et al. Thermal Convers ion of Solid Wasters and Biomnass [A] . American Chemical Society Sym-posium Series 130 [C] . Washington, 1980: 423-557.[3]崔洪，楊建麗，劉振宇，廢舊輪胎熱解行為的TG/DTA研究[] .化工學報，1999，50 ( 6): 826-833.[4] Larsen M B, Schultz L, Glarbor P, et al. Devolatilization Characteritics of Large Partides of Tyre Rubber under Combustion Conditions [J] . Fuel,2006，85 (10/11); 335-1345.[5]蘇亞欣，張先中，趙兵濤。廢輪胎粉的熱解特性及其動力學模型[J] .東華大學學報(自然科學版)，208 (6); 740-743.[編輯]洪云飛(上接第8頁)各項重要因素:隨著復合鐵鈦粉用量裹4水性防腐 涂料基本性能測試結果的增加，涂料的耐鹽霧性能先升高后JG/1224-2007 建筑用鋼降低，最終確定復合鐵鈦粉用量為測試項目測試結果執(zhí)行標準結構防腐涂料25%wt;隨著改性磷酸鋅質量分數(shù)的表干時間/h≤164GB/T1728-89實干時間/h≤12≤24增加，涂料的耐鹽霧性逐漸提高，考附著力/級1GB 1720-79慮到成本的影響改性磷酸鋅用量定為細度/m≤50≤60GB 1724-795%wt;隨著水性丙烯酸乳液的增加，耐沖擊性/cm≥30GB/T1732-93耐酸性240h無異常96h無異常GB/T9274-88涂料的耐鹽霧性能先提高后逐漸下降，耐水性480h無異常168h無異常GB/T1733-93丙烯酸乳液用量選取25%wt為宜。耐鹽水性720h涂膜完好120h無異常GB 10834-89在保證涂料的基本性能符合相應國家標準的情況下，選取pH值為8，PVC在30%~40%的范圍內，其綜合性能最好，涂料的耐鹽霧性提高到408h。新產(chǎn)品使得普通水性丙烯酸涂料在保持其原有各項優(yōu)點的同時，適用范圍有了明顯的擴大，使用壽命明顯增強，尤其在在鋼結構材料領域、溫曖潮濕地域以及海洋周邊等鹽含量較高地區(qū)，將發(fā)揮巨大作用。[參考文獻][1]劉國旭，荊旺.水性醇酸涂料耐鹽霧的研究[J].上海涂料，2009,47 (6): 38-35.[2]李婷，探析低碳水性涂料乳膠膝的運用和市場前最[0].上海建材，2011 (4): 15-16.[3] Belaroui F, Grohens Y, Marie P, et al. Recent results and perspectives on some aspects of latex film formation: drying, coalescence anddistribution of additives 0] . Progr Colloid Polym Sci, 2004, 128: 159-162.[4]陳澤森，劉俊才，水性建筑涂料生產(chǎn)技術[M] .北京:中國紡織出版社，2007: 1-7.[5]方健君，馬勝軍，沈海鷹.改性磷酸鋅的防腐性能研究[]。涂料工業(yè)，2009，39 (10): 57-59.