第49卷第1期大連理工大學(xué)學(xué)報(bào)2009年1月Journal of Dalian University of TechnologyJan, 20 0文章編號:1000-8608(2009)01-0048-07天然氣再燃過程與排放特性數(shù)值研究畢明樹,賈艷艷,李芳(大連理工大學(xué)化工學(xué)院遼寧大連116012)摘要:應(yīng)用CFD計(jì)算軟件 FLUENT6.1,對煤粉爐天然氣再燃燒過程進(jìn)行了敷值模擬.分析了不同再燃燒工況下NO、CO2、CO等污染物的排放量及飛灰含碳量與煤粉爐熱效率之間的關(guān)系,結(jié)果表明,天然氣再燃技術(shù)能夠有效地降低NO,的排放量,且燃料燃燒充分,煤粉爐熱效率較高,給出了在保證煤粉爐較高熱效率前提下,有效降低NO4排放的天然氣再燃量、天然氣投射位置以及再燃燒區(qū)過量空氣系數(shù),NO2排放濃度的計(jì)算值與試驗(yàn)值的變化趨勢基本保持一致,表明計(jì)算方法可用于工程實(shí)際,對現(xiàn)有鍋爐進(jìn)行一定的結(jié)構(gòu)改造,通過天然氣再燃可達(dá)到高效降低NO排放的目的關(guān)鍵詞:熱能動力工程;天然氣;再燃;NO2脫除;數(shù)值模擬中圖分類號:TK121文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A0引言及爐膛中心溫度沿爐膛長度分布的影響煤作為世界上大量消費(fèi)的一次能源其利用1數(shù)學(xué)模型及數(shù)值方法方式主要是燃燒,但已造成了嚴(yán)重的大氣污染燃燒排放的污染物主要有NO、二氧化碳、固體粒11數(shù)學(xué)模型子(包括未燃燒和部分燃燒)等其中NO2在大氣煤粉在爐膛內(nèi)燃燒是一個復(fù)雜的過程涉及氣相流動和湍流燃燒、顆粒運(yùn)動、揮發(fā)分析出、焦中的含量,從19世紀(jì)50年代起至少增加了3倍在各種降低NO2排放的技術(shù)中燃料再燃技術(shù)是炭燃燒、輻射換熱21等.各模型的建立極大地最為行之有效的方法之一~,天然氣因?yàn)槠浔居绊懼鴶?shù)值計(jì)算的結(jié)果身不含氮、灰和硫,因此不會加重NO4的排放水氣相的湍流流動采用標(biāo)準(zhǔn)k方程模型微分平,也不會產(chǎn)生腐蝕性化合物,且能比其他燃料產(chǎn)方程為生更多的烴根,故被認(rèn)為是最理想、最廣泛使用的再燃燃料,通過揭示天然氣再燃過程N(yùn)O的生G+Gr-p-YM+S成和控制機(jī)理,研究工藝參數(shù)的最優(yōu)配置是當(dāng)前亟3「+叢)e待解決的問題.雖然國內(nèi)外對此進(jìn)行了不少的實(shí)驗(yàn)十與計(jì)算研究1,但多將重點(diǎn)集中在NO2脫除率Cl.(G4+CaG)一上,對于鍋爐熱效率和燃燒效率的研究少有報(bào)道本文在全面分析煤粉爐天然氣再燃燒的燃燒特點(diǎn)k+S基礎(chǔ)上,借助計(jì)算軟件 FLUENT6.1對煤粉爐的天然氣再燃過程進(jìn)行數(shù)值模擬,考察再燃量、再燃其中GGB = Ag燃料投射位置(再燃燃料噴口距主燃料噴口的距離)及再燃區(qū)過量空氣系數(shù)對出口煙氣溫度及C2aM,M=,/;C=1.44;中國煤化工NO2、CO2與CO的排放,飛灰含碳量v(UBC)以C4=1.3;C=CNMHG收稿日期:2007-01-10;修回日期:2008-11-13作者筒介:畢明樹”(1962-),男,教授,博士生導(dǎo)師第1期畢明樹等:天然氣再燃過程與排放特性數(shù)值研究S4=S4=0.模型假定炭的表面反應(yīng)速率由動力學(xué)速率或擴(kuò)散氣相湍流燃燒使用雙混合分?jǐn)?shù)概率密度函數(shù)速率確定.此模型假設(shè)顆粒大小不變,密度減小(PDF)模型,選取PPDF天然氣以二次流、非經(jīng)其擴(kuò)散速率方程為驗(yàn)流形式注入這一模型的優(yōu)點(diǎn)是,可以預(yù)測中間D。=C1[(T2-T)/2]°成分,而且不需要求解全部的組分輸運(yùn)方程,只需求解混合分?jǐn)?shù),然后根據(jù)混合分?jǐn)?shù)再從 PrePDF化學(xué)(動力學(xué))反應(yīng)速率常數(shù)為軟件生成的查詢表中查詢各組分.雙混合分?jǐn)?shù)R。=C2exp(-E/RTp)PDF模型與單混合分?jǐn)?shù)PDF模型相比,PDF的根據(jù)二者不同的加權(quán)值得到焦炭的燃燒速率為積分是在 FLUENT中進(jìn)行的,因此它對計(jì)算機(jī)DR。D+R。有更高的要求,而且計(jì)算時間也較長,但是相應(yīng)地用P-1輻射模型計(jì)算輻射傳熱其計(jì)算精度也要高于單混合分?jǐn)?shù)PDF模型并且在煤粉爐中生成的NO2中,主要是NO,約本文所研究的燃燒系統(tǒng)含有兩種不同組成的燃料占95%而NO2僅占5%左右,并且是由NO氧流和一種氧化劑流,因此雙混合分?jǐn)?shù)PDF模型才化而來,N2O等的量極少,因此本文只考慮NO是有效的的生成,即文中NO2僅指NO.NO2的生成為3煤粉顆粒相流動采用隨機(jī)軌道方法,計(jì)算中追蹤了10×10個(取10個直徑,每個直徑取10部分:熱力型、快速型和燃料型.本計(jì)算中對NO的生成采用后處理的方法.熱力型NO2采用個)粒子extended Zeldovich機(jī)理計(jì)算.利用 DeSoete給出揮發(fā)分析出模型為雙競爭反應(yīng)熱解模型.1977年 Kobayashi等提出了用兩個平行竟?fàn)幍牡耐ㄓ脛恿W(xué)參數(shù)對快速型NO2進(jìn)行計(jì)算.對于燃料型NO2,計(jì)算中認(rèn)為煤粉顆粒中的氮均勻分級反應(yīng)來描述熱解過程,即布于揮發(fā)分和焦炭中,即在兩者中濃度相同.采用揮發(fā)分(V1)+剩下的炭(FC1)圖1的反應(yīng)機(jī)理:燃料N首先轉(zhuǎn)化為中間產(chǎn)物煤HCN,然后部分HCN轉(zhuǎn)化為NO.湍流對揮發(fā)分(V2)+剩下的炭(FC2)NO生成的影響采用溫度和氧濃度的型概率密度函數(shù)來模擬以上兩個反應(yīng)中的反應(yīng)速率系數(shù)k、k2服從Arrhenius定律:天然氣空氣k,= ko, exp(-E/RTP)1,2這一模型的特點(diǎn)是認(rèn)為,存在著兩個反應(yīng)活焦炭N化能E1、E2和兩個反應(yīng)頻率因子ka、ko,且E2>揮發(fā)分 N--HCN-L-NHCN,OH, O+O, HNOE1,ka>kn1這樣,在低溫時第一個反應(yīng)起主要NO)作用,高溫時則第二個反應(yīng)起主要作用在中等溫度時,兩個反應(yīng)均起主要作用.這就解決了單方程圖1NO2生成反應(yīng)機(jī)理熱解模型只適用于等溫過程的限制,它可應(yīng)用于Fig 1 NO, form較廣的溫度范圍,這是一個很大的改進(jìn).其中a1、a2、E1、E2、ko、kan均為實(shí)驗(yàn)系數(shù).本文的計(jì)算煤1.2數(shù)值計(jì)算方法種為煙煤,試驗(yàn)表明對于煙煤的揮發(fā)分析出過程用結(jié)構(gòu)化四邊形網(wǎng)格對二維計(jì)算區(qū)域進(jìn)行離各試驗(yàn)參數(shù)取以下各值比較合理1散-程,使用二階迎中國煤化工E1=104.6kJ/mol,E2=167.4kJ/mol,風(fēng)格PLE算法.在直CNMHGkn=2×105s-1,ka=1.3×107s-1,角坐J- wTIH解,采用TDMA法求解代數(shù)方程組焦炭燃燒采用動力/擴(kuò)散控制燃燒模型.此入口條件按進(jìn)口均勻分布取值,給出各進(jìn)口大連理工大學(xué)學(xué)報(bào)第49卷氣固兩相的流速質(zhì)量流量和溫度進(jìn)口處湍流動粉的主要物性參數(shù)見表2,再燃燃料是體積分?jǐn)?shù)能k取為進(jìn)口處平均動能的3%進(jìn)口處湍流動為CH496%和C2H64%的天然氣,爐膛計(jì)算參數(shù)能耗散率按進(jìn)口處的k值和進(jìn)口特征長度計(jì)算.見表3出口條件按壓力出口條件取值,壁面邊界條件取無滑移條件,對于流體近壁區(qū)域采用壁面函數(shù)法一級燃燒區(qū)天然氣燃盡風(fēng)燃盡區(qū)2模擬對象及網(wǎng)格劃分天然氣燃盡風(fēng)2.1模擬對象本文所計(jì)算的煤粉爐爐膛結(jié)構(gòu)如圖2所示單位為mm).爐膛長10m,寬1.0m,煤粉與空氣的速度比取0.3煤粉爐為對稱結(jié)構(gòu),有一個供圖2煤粉爐結(jié)構(gòu)示意圖及計(jì)算域網(wǎng)格劃分Fig. 2 The schematic diagram of coal-p煤粉和一次風(fēng)射入的噴嘴(直流)兩個二次風(fēng)進(jìn)furnace and calculation mesh氣口、兩個天然氣再燃燃料進(jìn)氣口以及兩個燃盡風(fēng)進(jìn)氣口.其中煤粉入口與天然氣人口之間的區(qū)表1煤質(zhì)分析結(jié)果域?yàn)橹魅紵齾^(qū)也稱一級燃燒區(qū);天然氣人口與燃Tab. 1 The results of the coal-quality analysis盡風(fēng)入口之間的區(qū)域?yàn)樵偃紖^(qū)也稱二級燃燒區(qū);工業(yè)分析/%元素分析/%燃盡風(fēng)入口至煤粉爐出口區(qū)域?yàn)槿急M區(qū)也稱三級rcAv4 C H O S N(M·kg-")6482889.35.03.40.61.7燃燒區(qū).主燃料為煙煤,煤質(zhì)分析結(jié)果見表1,煤表2煤樣的物性參數(shù)Tab 2 Physical parameters of the coal密度/(kg·m-3)比熱容/(J·kg-1·K-1)導(dǎo)熱系數(shù)/(W·m-1·K-1)擴(kuò)散系數(shù)/(m2·s-1)膨脹系數(shù)發(fā)射率散射率表3爐膛計(jì)算參數(shù)線圖可以看出,當(dāng)網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)達(dá)到22011時中心線Tab 3 Furnace parameters溫度分布曲線就趨于穩(wěn)定了,說明此時得到的數(shù)參數(shù)值參數(shù)數(shù)值值解具有網(wǎng)格獨(dú)立性因此,本文擬采用網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)煤粉溫度/℃27‖煤粉速度/(m·s-1)為22011時的網(wǎng)格劃分方法劃分模型,此時既能次風(fēng)溫度/亡次風(fēng)風(fēng)速/(m·s-1)滿足計(jì)算精度要求,也可節(jié)省大量的計(jì)算時間和二次風(fēng)溫度/C350二次風(fēng)風(fēng)速/(m·s-1)燃盡風(fēng)溫度/℃350燃盡風(fēng)風(fēng)速/(m·s-1)計(jì)算機(jī)資源天然氣進(jìn)氣溫度/℃50‖天然氣進(jìn)氣速度/(m·8-1)25壁面溫度/℃927煤粉顆粒平均粒徑/pm12500節(jié)點(diǎn)-2201112.2網(wǎng)格獨(dú)立性分析5100節(jié)點(diǎn)煤粉爐網(wǎng)格劃分采用了結(jié)構(gòu)化四邊形網(wǎng)格,網(wǎng)格劃分后的幾何模型如圖2所示,在煤粉的質(zhì)量流量為0.08kg/s,再燃量Rn(再燃天然氣燃燒產(chǎn)生的發(fā)熱量占總發(fā)熱量的比值)為20%一級燃燒區(qū)長度L1=6m,再燃區(qū)長度L2=2m,燃盡區(qū)長度L3=2m,總的過量空氣系數(shù)為1.1,一級中國煤化工燃燒區(qū)過量空氣系數(shù)為1.1,再燃區(qū)過量空氣系CNMHG淺溫度曲線數(shù)為0.8的工況下,計(jì)算了不同網(wǎng)格密度下的溫Fig3 Example of centre temperature profiles度分布從圖3不同網(wǎng)格密度中心線溫度分布曲for meshes with different nodal densities第1期畢明樹等:天然氣再燃過程與排放特性數(shù)值研究排放濃度單調(diào)減小,NO2脫除率單調(diào)增大,變化3計(jì)算結(jié)果與分析幅度逐漸減小由于再燃量的增大,有較多的CHi下文所述飛灰含碳量w(UBC)為未燃碳質(zhì)基團(tuán)與NO2反應(yīng)生成N2,有效降低了NO4的排量占飛灰質(zhì)量的百分比NO脫氮率由下式定放量;另外天然氣本身基本不含氮元素其在總?cè)剂现兴嫉谋壤酱?總的燃料中含氮量就越y(tǒng)s&a(NO,)Prb(NO,)×100%少,燃燒產(chǎn)生的燃料型NO2量就越少,又因?yàn)槿剂闲蚇O2在煤粉爐產(chǎn)生的總的NO2中所占份額式中Pa(NO)為無再燃常規(guī)燃燒下的NO排放很高,因此最后生成的NO,量會降低,當(dāng)再燃量進(jìn)濃度值,Pn(NO2)為天然氣再燃工況下的NO2步增大時,由于一級燃燒區(qū)內(nèi)生成的NO4已經(jīng)排放濃度值大部分被還原,NO2的降低幅度變得不明顯3.1數(shù)值計(jì)算的有效性考核利用上述數(shù)學(xué)模型和數(shù)值計(jì)算方法對文獻(xiàn)[l]中所述物理問題進(jìn)行描述,并與試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)1400行比較結(jié)果見圖4從圖中可以看出在改變天120然氣占總?cè)剂吓浔鹊那闆r下,NO2出口濃度的計(jì)100算值與試驗(yàn)值的變化趨勢基本保持一致,說明數(shù)600學(xué)模型與數(shù)值計(jì)算方法有效,其計(jì)算結(jié)果具有工程應(yīng)用價值020圖5NO排放濃度、NO,脫除率、CO與CO2體積分?jǐn)?shù)、v(UBC)及溫度在出口處隨再燃量的變化Fig. 5 The influences of reburning fuel fraction on P(NO,RRt/%R10%圖4數(shù)值結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的對比Fig 4 Comparison of numerical and experimental results3.2再燃量對燃燒過程的影響1500在總?cè)剂习l(fā)熱量不變,再燃區(qū)長度L2=2m,燃盡區(qū)長度L3=2m,總的過量空氣系數(shù)為1.1,級燃燒區(qū)過量空氣系數(shù)為1.1,再燃區(qū)過量空氣系數(shù)為0.8的情況下,改變天然氣發(fā)熱量占總圖6不同再燃量下爐膛中心溫度沿爐膛長燃料發(fā)熱量的百分比,分別取0、10%20%度變化30%、40%在上述參數(shù)下,計(jì)算出口煙氣平均溫Fig. 6 The furnace centre temperature distribution度,NO2、CO、CO2排放的平均值以及w(UBC),along the length with different reburn并給出爐膛中心溫度沿爐膛長度的分布,探討不中國煤化工同再燃量對燃燒過程的影響,結(jié)果如圖5與圖6CNMH分離出來在爐所示膛中部的再燃區(qū)二次燃燒使?fàn)t膛中心溫度沿著從圖5可以看出,隨著再燃量的增大,NO爐膛長度變化的曲線在再燃區(qū)出現(xiàn)第二個峰值大連理工大學(xué)學(xué)報(bào)第49卷(如圖6所示)燃料再燃還減少了燃料在爐膛的停留時間,推遲了燃料的燃盡,使?fàn)t膛出口煙氣溫2001600}度增高,并增加了飛灰含碳量.由于天然氣有較好的燃盡性當(dāng)再燃量控制在1%20%時,不但058可以大幅度降低NO2的排放量,使NO2脫除率最高可達(dá)到87.6%,而且爐膛內(nèi)高溫區(qū)域增大(如圖6所示),出口煙氣溫升較小,w(UBC)在56789個很小的值0.63%以下,整個爐膛燃燒情況較好,燃燒效率較高.由于爐膛內(nèi)髙溫區(qū)域增大,控圖7NO,排放濃度、NO2脫除率、CO與制得當(dāng)可以提高煤粉爐的熱效率CO2體積分?jǐn)?shù)、(UBC)及溫度在出33再燃燃料投射位置對燃燒過程的影響口處隨L1的變化在總?cè)剂习l(fā)熱量不變,天然氣發(fā)熱量占總?cè)糉ig. 7 The influences of Ly on p(NO,),p, P(CO)料發(fā)熱量20%總的過量空氣系數(shù)為1.1,一級燃P(CO,), w(UBC) and temperature in the燒區(qū)過量空氣系數(shù)為1.1,再燃區(qū)過量空氣系數(shù)為0.8,燃盡區(qū)長度L3=2m的情況下,改變再燃燃料噴口距主燃料噴口的距離,即一級燃燒區(qū)長度L1分別取345、6、7、8m.由于燃盡風(fēng)進(jìn)氣囗固定,那么對應(yīng)的再燃區(qū)長度L2分別為5、4、3、2、1、0m.在上述參數(shù)下,計(jì)算出口煙氣平均溫L1=8mL=7m度,NO2、CO、CO2排放的平均值以及(UBC)L = 6mL=5m并給出爐膛中心溫度沿爐膛長度的分布,探討不L-4同再燃燃料投射位置對燃燒過程的影響,結(jié)果如圖7與圖8所示從圖7中可以看出,NO2排放濃度隨再燃燃圖8不同L1下爐膛中心溫度沿著爐膛長料噴口距主燃料噴口距離的增大先減小后增大,度變化存在一個最佳再燃燃料投射位置(L1=6m).如Fig8 The furnace centre temperature distribution果再燃燃料噴口離主燃料噴口太近,主燃燒區(qū)空along the length with different Li間縮短,會造成主燃料燃燒不充分,主燃燒區(qū)較多再燃燃料噴口距主燃料噴口距離的增大,會的剩余氧量進(jìn)入再燃區(qū)削弱了再燃區(qū)的還原性縮短天然氣在爐膛的停留時間導(dǎo)致不完全燃燒氣氛致使NO被還原效果減弱;但當(dāng)再燃燃料產(chǎn)物CO的排放量和UBC的增加雖然再燃燃料噴口離主燃料噴口太遠(yuǎn)由于燃盡風(fēng)進(jìn)氣口固定,噴口距主燃料噴口距離的減小會帶來燃燒效率的離燃盡風(fēng)噴口就會太近即主燃燒區(qū)空間過長,再大輻度提高而使?fàn)t膛內(nèi)高溫區(qū)顯著增大(如圖8燃區(qū)空間過短,再燃燃料遠(yuǎn)離爐膛局部高溫區(qū),并所示),增加煤粉爐的熱效率但綜合考慮NO2脫且固定氮類化合物(NH1、 HCN NO、焦炭氮)在除率,再燃燃料噴口距主燃料噴口的距離即一級還原區(qū)停留的時間縮短,一方面較低的溫度不利燃燒區(qū)長度L1為5.0~6.0m,再燃區(qū)長度L2為于NO的還原反應(yīng),另一方面煙氣在氧化性氣氛2.0~3.0m時,較為合適中的停留時間增加,使NO2的生成量增加,再3.4H中國煤化工過程的影響方面由于固定氮類化合物在還原區(qū)停留的時間縮CNMHG發(fā)熱量占總?cè)级?NO2還原反應(yīng)不夠充分,也增加了NO2的生料發(fā)熱量燃區(qū)長度L2=2m,燃盡區(qū)長成量度L3=2m,總的過量空氣系數(shù)為1.1,一級燃燒畢明樹等:天然氣再燃過程與排放特性數(shù)值研究區(qū)過量空氣系數(shù)為1.1的情況下,改變再燃區(qū)過變化幅度較小,爐膛出口煙氣溫度與CO、CO2排量空氣系數(shù)SR2,分別取0.5、0.6、0.7、0.8、0.9、放量變化不大,爐膛中心溫度沿爐膛長度的分布1.0、1.1.在上述參數(shù)下,計(jì)算出口煙氣平均溫度,變化亦不大(如圖10所示),這主要是由于天然氣NO,、CO、CO2排放的平均值以及ω(UBC),并給良好的燃盡性和燃盡風(fēng)的射入,使燃料燃燒完全,出爐膛中心溫度沿爐膛長度的分布,探討不同再保證了爐膛整體的放熱率綜合考慮以上各因素燃區(qū)過量空氣系數(shù)對燃燒過程的影響結(jié)果如圖再燃區(qū)過量空氣系數(shù)控制在08-~0.9時,燃燒效9與圖10所示果較好1804結(jié)論(1)本文采用 FLUENT軟件選用適當(dāng)?shù)哪?200000型對煤粉爐天然氣再燃燒過程進(jìn)行了數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合,表明了所用數(shù)學(xué)物理模型和幾何結(jié)構(gòu)模型的合理性.其計(jì)算結(jié)果具有工程應(yīng)用價值050607080.91.01.1(2)對影響NO2排放因素進(jìn)行了分析,得到了再燃量、再燃燃料投射位置和再燃區(qū)過量空氣圖9NO2排放濃度、NO4脫除率、CO系數(shù)與NO2排放的關(guān)系.隨著再燃量的增加與CO2體積分?jǐn)?shù)、(UBC)及溫NO2的排放濃度減小;NO2排放濃度隨再燃燃料度在出口處隨SR2的變化噴口距主燃料噴口距離的增大先減小后增大,存Fig 9 The influences of SR on p(NO,), 7.在一個最佳再燃燃料投射位置L1=6m;在再燃P(CO),P(CO ) w( UBC)and區(qū)過量空氣系數(shù)逐漸增大的過程中,NO2的排放temperature in the outlet量逐漸增大,(3)天然氣再燃燒能顯著降低NO4的排放量,并且爐膛的熱效率較高,燃料燃燒充分.本計(jì)算中,當(dāng)再燃量在10%~20%再燃燃料噴口距SR205主燃料噴口的距離即一級燃燒區(qū)長度L1為5.0SR2=06SR2=07~6.0m,再燃區(qū)長度L2為2.0~3.0m,再燃區(qū)SR2=08過量空氣系數(shù)SR2為0.8~0.9時,綜合燃燒效SR2=09SR2=10果較好SR2=112345參考文獻(xiàn):圖10不同SR2下爐膻中心溫度沿著爐膛1] SMOOT L D, HILL S C.xUH,Marl長度變化through reburning [J]. Progress in Energy andFig. 10 The furnace centre temperature distributionCombustion Science, 1998. 24(5): 385-408along the length with different SR,[2] TREE D R, CLARK A W. Advanced reburningmeasurements of temperature and species in a從圖9可以看出,NO2排放濃度隨再燃區(qū)過pulverized coal flame []. Fuel, 2000, 79(13)量空氣系數(shù)SR2的增大而增大這是由于再燃區(qū)空氣量的增加增加了再燃區(qū)內(nèi)的氧氣量,不利于[3]中國煤化工-ACOb A P, e alNO2的還原,導(dǎo)致NO2的排放量增大.再燃區(qū)過CNMHzed coal flame with量空氣系數(shù)SR2的減小會導(dǎo)致燃料在再燃區(qū)燃燒natural gas reburning [J]. Fuel, 1999, 78(6):不充分,使飛灰含碳量增加在本例中,u(UBC)的689-699大連理工大學(xué)學(xué)報(bào)第49卷[4] MACAHEY S, MCMULLAN J T, WILLIAMS Breburning in a single-burner furnace [J]. ProceedingsC. Techno-economic analysis of NO, reductionof the Combustion Institute, 2007, 31(2):2795-2803technologies in p.f. boilers[J.rue,199,[10]張忠孝姚向東,烏曉江,等.氣體再燃低NO排放78(14):1771-1778特性試驗(yàn)研究[冂].中國電機(jī)工程學(xué)報(bào),2005,[5] HAN Dong-hee, MUNGAL M G, ZAMANSKY VI5(9):99-102M. 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The computational results are ingood agreement with the experiments, which indicates that the numerical calculation method haspractical value of application inering. It is suggested that through a certain extentreconstruction to boilers, the gas reburning technology can reach a low level of NO emission.Key words: thermal power engineering; natural gas; reburning: NO, reduction; numerical simulation中國煤化工CNMHG