文章編號:1001 - 6980020004薄料層煤氣化燃燒特性研究王瑩(大連海事大學自動化與電氣工程學院,大連116026)摘要:根據(jù)氣化燃燒的實驗研究結果,討論了氣化燃燒過程的主要特征,并針對過程中各種成分的變化規(guī)律進行了分析,說明這一燃燒方式在環(huán)保方面具有一定的優(yōu)點。關鍵詞:層燃爐;氣化燃燒;過量空氣系數(shù)中圖分類號:TQ541文獻標識碼:AResearching the Characteristic of ThinCoal Layer Gasification CombustionWANG Ying( Istitue of Automatization and Eletric Engineering of Dalian Marine Uniersity , Dalian 116026, China )Abstract; Based on the researching result of gasifcation combustion, this paper discusses the main characteris-tic of the gasifcation combustion process.It is analyzed that the rule of the component changing in the process ofgasification combustion. All of this proves that the mode of gasification combustion has the merits in the environmentprotection.Key words: layer combustion fumace; gasification combustion; excessive air cofficient0引言對環(huán)境的污染。本文介紹的固定床煤氣化燃燒爐是在傳統(tǒng)氣化爐的基礎上,采用了薄料層低風速技術，煤炭占我國能源構成的75%，目前我國煤炭利而且在爐膛的不同高度加裝了旋流射流二次風,采用一直以直接燃燒為主,效率低，環(huán)境污染嚴重,因此用分級送風,分段燃燒,這樣既加快了反應速度,延實現(xiàn)煤的高效.低污染燃燒對我國環(huán)境質(zhì)量的改善具長了飛灰炭粒在爐內(nèi)停留的時間,降低了煙氣中灰有十分重要的意義川。在目前眾多的工業(yè)鍋爐(爐塵的攜帶量,提高了碳的轉(zhuǎn)化率,同時降低了煙氣的窯)中,由于燃燒不完全造成排渣的炭含量很高;火焰林格曼黑度。固定床煤氣化燃燒爐具有煤種適應性溫度不均勻造成過燒現(xiàn)象。由于通常的鼓風量較大，強，氧化和還原并存等特點,它變固體燃燒為氣體燃煙氣流速較高使得被夾帶的飛灰炭粒在爐膛內(nèi)來不燒,爐溫均勻,加熱速度快;可減少工業(yè)鍋爐在燃燒及燃盡而排出爐外,煤的燃燒效率和熱效率都很低，過程中 和燃燒過程后的黑煙問題。既造成能源的浪費,也帶來了嚴重的環(huán)境污染。用空氣將煤氣化后再將煤氣在同-爐膛內(nèi)進行1 固定床氣化系統(tǒng)工藝流程及 實燃燒,是對上述燃煤裝置改造的合理途徑,并可減少哈夕件中國煤化工收稿日期:2003-02-28CNMHG作者簡介:王瑩(1975- -),女,助教,博士研究生.大連海事大1. 1H學自動化與電氣工程學院,現(xiàn)從事船舶機電-體化研究.固定床煤氣化燃燒系統(tǒng)是由煤制備單元、蒸汽4《工業(yè)妙》第25卷第2期2003年5月鍋爐、送風機、加料、除灰系統(tǒng)、氣化爐過程控制與角偽89的對流受熱面,然后離開氣化爐的頂部。數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)和分析單元等主要部分組成，實驗裝氣化爐實驗裝置流程中所有主要的工藝參數(shù)包置如圖1示。括溫度流量、料位均被測量,并由數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)采集后送計算機處理,氣化風量由氣體質(zhì)量流量計控制。氣化爐操作時的煤氣成分由氣相色譜分析儀進行分析,固體物料(床料、除灰、飛灰)由現(xiàn)場的分析儀器進行化驗。1.2實驗用煤樣I類煙煤,煤質(zhì)分析如表1所示。表1煤質(zhì)分析ChTO.NTS.T AW.| Va/能/%%1%/%%%/% 1k46.53.060.110.86 1.9432.489.00 |38.5 17 693.62氣化燃燒過程煤層在受熱條件下,其表面主要發(fā)生下列反應:(a)C+ 02= CO2,(b)C+ 1/2.02 = C0,(c)C+CO21.對流受熱面2.給媒斗 3.二次風口 4.灰斗5.水央套6.爐門 7.排污管 8.煙氣出口=2CO,(d)CO + 1/2.02 = CO2,(e)C+ H0= Co+ H圖1媒氣化無煙燃燒熱態(tài)試驗臺常規(guī)燃燒時,煤層發(fā)出大部分的熱,在燃燒室上層空間,實際上是一些揮發(fā)物以及煤層中固體燃料固定床鍋爐是實驗系統(tǒng)的中心設備,設計壓力的氣化生成物在空中燃燒所產(chǎn)生的熱,此時煤層的0.4 MPa,爐膛出口煙溫6=850 C,蒸發(fā)量D=0.1發(fā)熱程度可估計為0.2-0.812。當采用氣化燃燒Vh,給水溫度lp =20 C,鍋爐本體高2 m,外徑700時,爐膛內(nèi)的反應分成兩部分。由于局部送風,(b)、mn,內(nèi)徑500 mm。(c)由副反應轉(zhuǎn)變?yōu)橹鞣磻４藭r,煤層的主要作用在實驗系統(tǒng)中共設有10 個溫度測點,在爐膛不只是使固體燃料氣化,而氣化生成物轉(zhuǎn)移到爐膛上同高度和爐膛出口設有I0個氣體取樣點。部燃燒其結果是改變了總體反應的等效活化能;在原料煤制備單元為氣化爐準備約16 mm的原料第二部分中,二次風采取分層布置每層都能形成不煤,由螺旋給煤機給煤,氣化后的灰渣則由自破渣滾同半徑的切圓,產(chǎn)生強烈的旋渦運動,提高了氣化燃動爐排破碎后,由底部排入灰斗中。爐門處安裝了燒的宏觀燃燒速率。此時煤層的總發(fā)熱能力有一定窺鏡可直接觀察到爐內(nèi)工作狀況。實驗用料層分別提高,而過量空氣大為減少。為300mm和400mm。常規(guī)燃燒時,燃燒反應(a) - (e)只能在燃料層的在試驗系統(tǒng)中,為了使氣化風均勻地進入爐膛,表面上發(fā)展。當采用氣化燃燒時,由于C氣化反應是在試驗臺底部風箱上加裝了兩個氣化風入口,這兩.吸熱反應,加上二次風的強烈的擾動作用,氣化反應個人口接在同一主風道上,分別裝有獨立的閥門和不但在煤層的較大高度上發(fā)展,而且在煤層顆粒孔隙轉(zhuǎn)子流量計。氣化劑分兩路由氣化爐底進入,第一的內(nèi)部也有很大的發(fā)展。因此,煤層中可以轉(zhuǎn)變?yōu)橥曷酚芍行墓艿酪暂^高速度進人，用以加強氣化爐內(nèi)全燃燒生成物焓的大量自由熱,都將重新變?yōu)槊簩铀幕覉F聚過程,并起控制灰排出的作用,顆粒長大到產(chǎn)生可燃氣體的化合熱，而且所需的二次空氣量將顯一定程度的灰料則與該氣流逆向接觸被有選撣地排著減中國煤化工所能發(fā)出的熱量要出:氣化爐在900 C~1 050 C溫度下操作,產(chǎn)生的比第-1HCNMHG溫的份額很大,而煤氣在950 C左右攜帶細粉飛灰離開爐膛,進人傾理論上所需的空氣所占份額卻小得多。5.試驗研究:薄料層煤氣化燃燒特性研究3氣化燃燒的過量空氣系數(shù)8ε7 E-在常規(guī)燃燒和氣化燃燒的熱平衡測試中,采用氣化燃燒時,爐膛出口的過量空氣系數(shù)明顯低于常規(guī)燃....燒,通過爐排的一次風的空氣系數(shù)a值為1.0~ 1. 15,加上二次風量,爐膛出口的a值僅有1.1~ 1.3,而常規(guī)燃燒是爐膛出口的a值為1.3~ 1.6，這樣前者的排煙熱損失q2值就會低于后者的q2 值。氣化燃燒過1.11.21.31.41.S1.6 1.7程形成和強化了兩段燃燒,使煤層和爐排溫度降低，圖2 a對92、93和q4的影響無高溫結渣,通風條件大為改善,氣化燃燒反應中(a)- (e)的部分氣固兩相反應轉(zhuǎn)化為同相反應,而前者的需氧量比后者大,因此爐膛出口的a降低。當然,a值的大小還會影響氣體不完全燃燒熱4煙氣黑度的特性損失93和固體不完全燃燒熱損失94, 適當?shù)腶值應綜合考慮對q2、q3、q4 的影響，使三者之和為最在煙氣的煙塵當中,有一部分顆粒度只有0.05小21。圖2為a對92>93和94的影響關系。圖2表~1pum的塵粒,通常稱之為炭黑,而炭黑正是形成明,當a=1.1~1.3,92>93、94之和為最小;當a=1.0黑煙的主要因素。許多研究者對碳化氫類燃料燃燒~1.6時,q2的變化范圍為5%~8%，q3的變化范時的炭黑成因進行過詳細研究,文獻[3,4]認為,根圍為0.7%~2.0%,q4的變化范圍為3.4%~據(jù)炭黑的生成機理,主要有殘?zhí)夹吞亢诤蜌庀辔龀?.5%;當a> 1.2后,94基本保持不變,92、94值變型炭黑。其中殘?zhí)夹吞亢谑怯捎谌紵煌耆斐苫瘸Ｒ?guī)燃燒時要小。的，而氣相析出型炭黑的生成是因為燃料在燃燒過1.0p.9-.8-+氣化風76.二次風8,二次風7 3.化公十個化風76,四次......+氣化風量70? 0.6-政0.5-20.4-0.3-7.2時間/min20253035400510152025303540(a)投入二次風時煙氣黑度的變化(b)不同氣化風量下的煙氣黑度圖3氣化燃燒和氣化時黑度 的對比程放出的氣體可燃物在高溫燃燒不完全的情況下，投人二次風時 ,煙氣黑度要比氣化時要小的多,這是由于熱分解而生成的固體煙塵。炭黑的形成過程中因為二次風采取分層布置,每層都能形成各三種不主要包括兩個階段,即粒子成核階段和粒子生長階相同半徑的切圓,產(chǎn)生強烈的旋渦運動,使爐膛內(nèi)的段,大量的炭黑粒子是在火焰峰前高溫缺氧的區(qū)域擾動加強,空氣與可燃物充分混合,減少了燃料機械形成。在實驗中通過監(jiān)測爐膛出口的煙氣黑度(林不完全H中國煤化工燒損失,可以抑制格曼黑度)來測定炭黑的含量。圖3中(a)、(b)為氣炭黑的CNMHG總風量--定的情況化風和二次風與煙氣黑度的關系,從圖中可以看出,下,二次風的投入位置、時間是至關重要的,二次風《工業(yè)爐》第25卷第2期2003年5月的位置越低,即靠近煤層處投入,越能及時地組織燃更多的燃燒氨被還原成N2.試驗還表明,推遲二次燒,可以減小氣相析出型炭黑的形成;而三次風、四風的混合, NO2的生成量也會減少。推遲二次風的混次風是為了進- -步降低粉塵,使可燃氣體完全燃燒。人實際上是增大了煙氣在揮發(fā)物燃燒區(qū)內(nèi)的停留時間,也就是增加了還原反應的時間。這也是和分段燃5氮氧化物(NO,)的排 放燒的原理是相符的。燃料燃燒引起的對大氣環(huán)境的污染,其中危害350F00最大而且最難處理的是氮的氧化物。在鍋爐燃燒過........250程中生成的氮氧化物幾乎全是NO和NO2 ,通常將這首200兩種氮氧化物稱為NO,[5]。在燃料燃燒過程中,按芝150其生成原理,生成的NO,有三種,即溫度型NO,燃100- -次風70,一次風18.三次風12-料型NO,,快速溫度型NO。o其中NO,排放量主要- -次風56,二次風18,三次風125053691215182124273033取決于燃料型NO元的生成量。為了解決由NO,造時間/min成的環(huán)境污染,國內(nèi)外的學者做了很多研究,其中過量空氣系數(shù)a對燃料型NO%生成的影響較大,圖4圖5采用分級送風 .分段燃燒時氮氧化物的變化給出了燃料型NO,與過量空氣系數(shù)a的關系。由此可見，隨著a的降低,燃料型NO,的生成量一直在減少,尤其當a小于1.0時,其生成量急劇下降。所以，6結論為控制燃料NO,的生成,除了采用含N低的燃料,還可以通過造成區(qū)域性還原性氣氛的方法降低NO2的(1)氣化燃燒的反應特征主要是反應分為兩步生成量。進行,煤層的作用只是使其氣化,而氣化生成物則到爐膛上部燃燒。100{燃料:CHi +NHi+空氣燃料N! 0.5%(2)氣化燃燒的工作特性可使層燃鍋爐的過量1.0%空氣系數(shù)a減小。排煙熱損失略有增加,但總的熱損，60失減小。(3)針對炭黑的形成機理,投入二次風，降低了20煙氣黑度。.(4)采用了分級送風、分段燃燒的燃燒方式,抑0.6 0.81.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0制了NO,的形成。參考文獻:圖4燃料型 NO,與過量空氣系數(shù)的關系[1]金保升 ,周山明.加壓噴動流化床部分氣化數(shù)值模型[R],中國工程熱物理學會燃燒學學術會議,000.5.0燃料分級燃燒是降低NO,排放的有效方法之:2] 章勁文,唐海兵,等.有限半氣化層燃鍋爐的綜合特性及節(jié)能預測[J],湖南大學學報，199,(1).72- 80.一,它的優(yōu)點在于既可降低火焰最高溫度,減少溫度[3] Mraw S C,eNeufille J P, Freund H. The seiene of mineral ratter in型NO,的形成，也可減小局部氧氣濃度,抑制燃料型coal[A]. In;Coel Science[M]. Academic Press, 1983.NO.的形成[6]。分級燃燒就是把燃料完全燃燒所需[4]孫俊民 ,姚強.燃煤飛灰顯微結構的形成與演化[R].工程熱物理學會燃燒學術會議,000.5.要的空氣分段送人,使燃燒過程分成過量空氣系數(shù)[5]蘇東,張振杰。燃煤鋼爐降 低NO.生成的方法及應用[J],東北不同的幾個區(qū)域,分階段地解決NO,的問題。從圖5電力技術，中國煤化工中可以看出,二次風為8時,過量空氣系數(shù)a為0. 85[6] 鐘北京,傅YHC N M H G然燒的優(yōu)化[J].燃時, NO2的含量最低,這是因為該區(qū)域的還原氣氛使燒科學與技術.1997,(2).169- 174. .7