2006年第27卷第3期小氮肥設(shè)計(jì)技術(shù)始女始始業(yè)當(dāng)始始出出當(dāng)始始出當(dāng)始如出當(dāng)出出當(dāng)始業(yè)當(dāng)始始始始始裝合成氨系統(tǒng)聯(lián)產(chǎn)甲醇應(yīng)用總結(jié)張玉清(張家口雙環(huán)化肥有限責(zé)任公司076150)忝忝褥褥褥褥褥忝蔡褥忝褥摘要簡(jiǎn)述了聯(lián)醇生產(chǎn)概況及其優(yōu)越性。關(guān)鍵詞合成氨聯(lián)醇總結(jié)張家口雙環(huán)化肥有限責(zé)任公司現(xiàn)生產(chǎn)能力換熱器,而在塔外設(shè)置了塔外換熱器和廢熱鍋為合成氨6×10t/a,尿素10×10%ua爐。設(shè)置了塔外換熱器,可根據(jù)原料氣中CO的含甲醇既是一種主要的有機(jī)化工原料,也可直量靈活控制入塔溫度的副線。按CO的含量每提接摻入汽油用作燃料。隨著我國(guó)能源消費(fèi)總量的高1個(gè)百分點(diǎn),熱點(diǎn)溫度升高30℃計(jì),如熱點(diǎn)溫不斷增長(zhǎng),甲醇價(jià)格一直處于穩(wěn)中有升的趨勢(shì)。度控制在245℃。CO的含量為3.5%,則入塔溫度因此我公司決定新上3×10%a聯(lián)醇裝置一套。該控制為140℃;如CO的含量提高到45%,則入塔項(xiàng)目于2005年4月一期工程改建完成投產(chǎn),該溫度可控制為110℃。設(shè)置塔外換熱器,既易于操裝置運(yùn)行穩(wěn)定,不僅調(diào)整了公司產(chǎn)品結(jié)構(gòu),而且作,又增加了塔內(nèi)空間,增加催化劑的填裝量,降降低了合成氨系統(tǒng)消耗,給我公司帶來了可觀的低空速。在塔外增設(shè)廢熱鍋爐,充分利用甲醇合經(jīng)濟(jì)效益。聯(lián)醇裝置應(yīng)用總結(jié)如下。成反應(yīng)熱,既副產(chǎn)了蒸汽,又減輕了冷排的負(fù)荷,1設(shè)計(jì)條件及要求減少了冷卻水用量。反應(yīng)后的氣體經(jīng)廢熱鍋爐、此次設(shè)計(jì)是按合成氨6×10ta,聯(lián)產(chǎn)甲醇冷排降溫至35℃以下進(jìn)人醇分,分離粗醇后經(jīng)醇3×10ta,采用高壓聯(lián)醇全氣量通過工藝,操作壓洗塔洗氣,含醇03%以下的醇后氣進(jìn)入銅洗系統(tǒng)力11~13MPa,雙塔可串聯(lián)操作,也可并聯(lián)操作。3主要設(shè)備(見表1)分二期進(jìn)行施工。一期工程由原閑置的Φ800合表1聯(lián)醇裝置主要設(shè)備表成系統(tǒng)改建一套Φ800甲醇合成系統(tǒng),使甲醇生號(hào)規(guī)格型號(hào)產(chǎn)能力達(dá)到15×10va,二期工程計(jì)劃2006年上甲醇合成塔(內(nèi)件為c80080半年再上一套甲醇系統(tǒng),使甲醇生產(chǎn)能力達(dá)到換熱器(舊H冷交改造)中600×78703×10ua。3廢熱鍋爐(舊廢鍋改造)Φ1200Φ1600×508012工藝流程甲醇分離器Φ600×3625(1)聯(lián)醇生產(chǎn)工藝流程(見圖1)油水分離器Φ600X3625壓縮機(jī)六出x-油分醇塔-廢熱鍋爐6醇洗塔(舊熱交改造)冷排224m醇洗泵(3臺(tái))DP5-06/1609循環(huán)機(jī)(2臺(tái),擴(kuò)缸改造)2D755-2.3/160銅泥醇泥“醇分世排←塔外換熱器←根據(jù)工藝流程選擇合適的甲醇合成塔內(nèi)件是至關(guān)重要的,內(nèi)件直接影響甲醇系統(tǒng)的正常運(yùn)稀醇粗醇中間槽行及甲醇催化劑的使用壽命。經(jīng)考察甲醇合成塔圖1聯(lián)醇生產(chǎn)工藝流程框圖內(nèi)件,通過招標(biāo)方式采用石家莊精工化工設(shè)備有(2)工藝流程說明限公司的JC800均溫型甲醇合成塔內(nèi)件,該內(nèi)件來自壓縮機(jī)六級(jí)出口13MPa的凈化氣體經(jīng)具有油分離器分離油水,新鮮氣與循環(huán)氣一起進(jìn)入甲中國(guó)煤化工換熱器,增加塔醇合成塔。該合成塔為二進(jìn)二出流程,塔內(nèi)不設(shè)內(nèi)YHCNMHG小氮肥設(shè)計(jì)技術(shù)2006年第27卷(2)內(nèi)件出塔氣溫度高,進(jìn)入廢熱鍋爐副產(chǎn)案,并有催化劑廠家技術(shù)人員現(xiàn)場(chǎng)指導(dǎo),處理升蒸汽,噸甲醇可以副產(chǎn)蒸汽約為1t回收熱量,減溫還原期間的異常情況。由于措施得當(dāng),升溫還少了冷卻水的消耗;原正常。(3)內(nèi)件底部設(shè)計(jì)了催化劑自卸裝置,卸催催化劑升溫還原的關(guān)鍵是控制還原速度,還化劑時(shí)省時(shí)省力。原反應(yīng)速度快慢與氫濃度、溫度密切相關(guān),其次4催化劑的使用情況與壓力和空速等因素也有一定關(guān)系,還原過程要(1)催化劑的選用求升溫平穩(wěn)、出水均勻,防止溫度猛升和出水太根據(jù)內(nèi)件要求及我公司對(duì)甲醇催化劑在各快,否則會(huì)造成催化劑活性和壽命降低。甲醇生產(chǎn)廠家的使用情況,本著催化劑質(zhì)量穩(wěn)5生產(chǎn)運(yùn)行情況定、易還原、低溫活性好和副反應(yīng)少、不易結(jié)蠟的甲醇投運(yùn)后,合成氨系統(tǒng)運(yùn)行更加穩(wěn)定,各種要求,決定采用中石化南京化學(xué)工業(yè)有限公司生物料消耗及電耗有了大幅降低。由于受尿素市場(chǎng)產(chǎn)的C207型甲醇催化劑。的影響,我公司甲醇生產(chǎn)負(fù)荷較輕,人系統(tǒng)原料氣(2)催化劑的填裝方法CO含量為42%,CO2為0.3%,出系統(tǒng)CO、CO2含①過篩:由于運(yùn)輸過程裝卸搬運(yùn)、摔滾造成量均<01%。由于進(jìn)銅洗系統(tǒng)中CO、CO2、HS含催化劑有少量破碎,故需在裝塔前進(jìn)行過篩量降低,減輕了銅洗負(fù)荷,銅氨液的使用量大幅下②填裝:將過篩后的催化劑及時(shí)裝入塔內(nèi),降,減少了銅液泵開啟臺(tái)數(shù),使生產(chǎn)電耗、銅液再裝塔時(shí)要從塔的四周均勻倒人,必須保證均勻平生系統(tǒng)蒸汽用量有了大幅降低,變換氣CO含量由整填實(shí),裝填完畢后上蓋密封,以免吸潮和其它甲醇系統(tǒng)投運(yùn)前的1.2%提髙到甲醇系統(tǒng)投運(yùn)后有毒氣體污染。的25%,使變換系統(tǒng)的蒸汽用量有了大幅降低,(3)催化劑的升溫還原甲醇系統(tǒng)的投運(yùn)取得了可觀的經(jīng)濟(jì)效益。我公司Φ800甲醇合成塔催化劑采用高氫6結(jié)束語還原使用精煉氣(除氨、油水后)作為還原氣,歷通過甲醇系統(tǒng)的投產(chǎn)運(yùn)行看出,聯(lián)醇在合成時(shí)74h,還原結(jié)束,總出水量為121095kg氨裝置中運(yùn)行穩(wěn)定。甲醇的投產(chǎn)不僅調(diào)整了我公催化劑升溫還原是關(guān)系到催化劑的活性及司的產(chǎn)品結(jié)構(gòu),而且?guī)砹丝捎^的經(jīng)濟(jì)效益壽命的關(guān)鍵故我公司制定了詳細(xì)的升溫還原方(收稿日期:2006-04-17)當(dāng)當(dāng)當(dāng)當(dāng)當(dāng)當(dāng)當(dāng)當(dāng)加與當(dāng)與當(dāng)當(dāng)當(dāng)當(dāng)與當(dāng)當(dāng)與s(上接第35頁(yè))(666-83kPa)由于系統(tǒng)阻力低4造氣改造注意事項(xiàng)了,爐子的吹風(fēng)強(qiáng)度和氣化強(qiáng)度均提高15%以上41在進(jìn)行錐形夾套改造過程中必須選配與錐3.3通過油壓系統(tǒng)的改造,吹風(fēng)時(shí)間大大縮短,形夾套配套的爐箅,并根據(jù)各自的原料特點(diǎn),風(fēng)在當(dāng)前120s一個(gè)循環(huán)的條件下,吹風(fēng)時(shí)間一般在機(jī)流量、壓力操作控制習(xí)慣等,與爐算制造廠商27~28s,相應(yīng)的增加了制氣時(shí)間。討爐算的耐熱、耐磨和配風(fēng)等技術(shù)細(xì)節(jié),最好選34通過對(duì)鼓風(fēng)機(jī)和送風(fēng)總管的改造,停開了一用專用型爐箅。套鼓風(fēng)機(jī),同時(shí)做到各套風(fēng)機(jī)互相通用,避免了42由于爐底灰盤負(fù)荷加重,爐底部件的質(zhì)量過去一臺(tái)風(fēng)機(jī)出現(xiàn)故障即要減量的被動(dòng)局面安裝精度都要相應(yīng)提高。3.5各爐的發(fā)氣量明顯提高在后工序生產(chǎn)總量43在選用液壓閥門口徑和選擇安裝位置時(shí),要未變及日摻燒煤球80-100t的條件下,造氣系統(tǒng)因廠制宜,因爐制宜。對(duì)于DN2800錐形夾套造開爐臺(tái)數(shù)已由原來的常開8臺(tái)減到目前的6~氣爐,上行煤氣閥和回收閥可選用DN800的,下6.5臺(tái)爐。在新上的兩臺(tái)DN2800錐形夾套造氣行煤氣閥、吹風(fēng)閥、煤氣總閥選用DN700的即可。爐投用后將可停下第7臺(tái)造氣爐。44液壓閥門的起落速度應(yīng)控制在合理的范圍36通過各項(xiàng)技術(shù)改造后,造氣爐渣中的可燃物內(nèi),對(duì)于DN500以上大孔徑液壓閥,起落時(shí)間下降,蒸汽分解率和有效氣體成分提高,原料煤30~3.5s為宜,過快則閥門起落時(shí)沖擊力過大耗已由改造前的日入爐400~420逐步下降到目宜損時(shí),用DN2通前的360~370,噸氨耗煤(實(shí)物量)穩(wěn)定在徑門即可。1250kg,降低了100kgCNMHG:200605-17)