第38卷第5期遼寧化工Vol 38. No 5200年5月Liaoning Chemical IndustryMay,2009IPG氣化問題的分析與討論梁愛姣(北京美盛沃利工程技術(shù)有限公司,遼寧沈陽110003)要:對液化石油氣氣化器的氣化過程進(jìn)行了分析,合理的氣化模型應(yīng)是一種綜合沸騰與加熱蒸發(fā)的混合模型。降低氣化器的氣化壓力可以減少殘液量,加強(qiáng)換熱,氣化壓力應(yīng)控制在0.7MPa以下,計(jì)算氣化能力合理的方法是采用由實(shí)驗(yàn)得到的總換熱系數(shù)關(guān)鍵詞:液化石油氣;氣化過程;氣化能力中圖分類號:T626.7文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A文章編號:1004-0935(2009)05-031-03液化石油氣管道供應(yīng)由于它具有集中管理、敘述的過程機(jī)理如下:“混合物(液化石油氣)進(jìn)調(diào)控方便、運(yùn)行安全可靠運(yùn)行壓力高向天然氣入氣化器后,沸點(diǎn)低、蒸汽壓高的組分先氣化,導(dǎo)過渡方便供氣方式靈活等特點(diǎn)在中小城鎮(zhèn)小區(qū)致液相組分的變化。但是由于液體在氣化過程中燃?xì)夤?yīng)中受到歡迎。液化石油氣管道供應(yīng)的核斷斷續(xù)續(xù)和傳熱面接觸而氣化以及液體被氣泡心設(shè)備是液化石油氣氣化器破裂時(shí)分裂成飛沫而氣化等作用,致使各種組分液化石油氣的氣化方式有兩種,一是自然氣的液體都得到了氣化使最后導(dǎo)出的氣體組分與化,二是強(qiáng)制氣化。所謂自然氣化,就是指容器中液體組分相同”文獻(xiàn)所述過程的前提是“液體被的液態(tài)液化石油氣依靠自身顯熱和吸收外界環(huán)境激烈地?cái)噭印?“氣化器中液量是不多的”氣化狀熱量而氣化的過程,而強(qiáng)制氣化是指用人為的方態(tài)“是一種薄膜蒸發(fā)的狀態(tài)”。上述情況對電熱法對液態(tài)液化石油氣進(jìn)行氣化對液化石油氣氣水浴式氣化器是適用的。電熱水浴式氣化器中液化器,普遍采用的氣化方式是強(qiáng)制氣化和減壓強(qiáng)化石油氣在盤管內(nèi)流動流道較狹窄,能夠形成文制氣化,其中減壓強(qiáng)制氣化分為減壓常溫氣化和獻(xiàn)中所說的薄膜的蒸發(fā)的狀態(tài)。對于以蒸汽或熱加壓強(qiáng)制氣化。氣化器的氣化模型和熱負(fù)荷計(jì)算水作為熱媒的較大型的氣化器熱媒走管程,液化在專業(yè)書籍和設(shè)計(jì)手冊中介紹不多,但對氣化過石油氣走殼程液化石油氣的流通面積增大了許程、氣化器的研究取得了一些成果。多。不存在氣化器中液量不多,薄膜蒸發(fā)狀態(tài)的前提,因而導(dǎo)致氣化器導(dǎo)出的氣體組成與液體不1液化石油氣氣化過程分析相同。液化石油氣為多種成分的混合物,主要成分在熱水循環(huán)式液化石油氣氣化器的實(shí)驗(yàn)研究是丙烷和可烷(包括正烷和異丁烷)。實(shí)際使用中,氣化器中液態(tài)液化石油氣的量較多(液位高的液化石油氣中還有一些烷類(包括乙烷、正戊度為實(shí)驗(yàn)樣機(jī)的1/4~2/3)。實(shí)驗(yàn)中觀察到氣化烷和異戊烷)、丁烷、丙烷、反丁烷-2和順丁烷器中液化石油氣液體具有穩(wěn)定的液位,液化石油2等在沸騰時(shí)液態(tài)液化石油氣的溫度是變化的。同時(shí)在液化石油氣氣化器的實(shí)際運(yùn)行和有關(guān)氣化在實(shí)驗(yàn)中取樣所做的液化石油氣色譜分析中液相器的實(shí)驗(yàn)中,觀察到液化石油氣在沸騰時(shí)即氣化和氣相試樣中各組分的比例也不同(見表1)。過程中液態(tài)液化石油的溫度是變化的。中國煤化工文獻(xiàn)對氣化器導(dǎo)出的氣體組成與液體相同所收稿CNMHG332遼寧化工00年5月表1液化石油氣中各組分的摩爾分?jǐn)?shù),%因可以溯到第2種組分對氣泡成長速度的影響。試樣乙烷丙烷丙烯異丁烷正丁烷三元和3種以上組分的混合物的情況與二元組分液相試樣2.2133.70.1717.0428.81混合物類似。相試樣19.1955.920.3710.3111.55對于氣化器所涉及的部分組分仍處于加熱蒸試樣正異丁烯反丁烯-2順丁烯-2異戊烷正戊烷發(fā)狀態(tài)的氣化過程,各組分所占比例,尤其液體溫液相試樣0.210.120.0712.605.06度高的比例是影響氣化過程的重要因素。氣相試樣00.03各組分氣化難易程度可用相同氣化壓力下3總換熱系數(shù)的確定組分的沸點(diǎn)高低不衡量,不同壓力下的沸點(diǎn)(見實(shí)際設(shè)備和設(shè)計(jì)是重要的是確定設(shè)備的氣化表2)能力。氣化能力的計(jì)算必然涉及傳熱過程的總傳表2不同壓力下的沸點(diǎn)℃熱系數(shù)。傳熱過程包括熱煤(熱水或蒸汽)與換氣化壓力/MPa乙烷丙烷異丁烷正丁烷正戊烷正丁烯熱管內(nèi)壁面的對流換熱、金屬管壁的導(dǎo)熱和液化-3818749113石油氣與換熱外壁面的對流換熱(有相變)3部58分。前兩項(xiàng)均可較為準(zhǔn)確地計(jì)算,第三項(xiàng)由于液態(tài)液化石油氣是多元組分混合物,而混合物的沸由表1和表2可看出,沸點(diǎn)低的組分容易氣騰換熱很復(fù)雜,因而熱系數(shù)的計(jì)算公式但其中均化,在氣相中比例大于液相中的比例;沸點(diǎn)高的組含有與特定二元物質(zhì)組合有關(guān)的實(shí)驗(yàn)系數(shù)。對于分不易氣化,在氣相中的比例低于液相中的比例。氣化器研究所涉及的含有多組分,且部分組分尚實(shí)驗(yàn)中氣化器中液化石油氣液體的溫度為未達(dá)到沸騰的混合物,不太可能得到適合的換熱40~60℃,氣化壓力在0.83MPa左右。各組分系數(shù)計(jì)算公式。因此實(shí)際設(shè)備的設(shè)計(jì)中合理而且的沸點(diǎn)隨氣化壓力的降低而降低。在較低的氣化實(shí)用的方法是采用具體實(shí)驗(yàn)取得的總傳熱系數(shù)的強(qiáng)度條件下,在液化石油氣走殼程的氣化器中同近似值來進(jìn)行熱工計(jì)算。自然氣化一樣存在重組分不斷積累的過程。國內(nèi)已有研究者對電熱水浴式氣化器進(jìn)行過實(shí)驗(yàn),分別得到了氣化段和過熱段的總換熱系數(shù)2氣化壓力和組分和影響的值。對于以蒸汽或熱水為熱媒的較大型的氣化實(shí)際氣化器運(yùn)行中,由于液態(tài)烯烴聚合反應(yīng)器,由于實(shí)際設(shè)備的氣量較大合理的方法是以實(shí)的溫度限約為60℃以下。對每一組分分壓控制際設(shè)備為藍(lán)本設(shè)計(jì)小型樣機(jī)。通過對樣機(jī)的熱工在04MPa以下,可使在60℃時(shí)除戊烷以外的大測試得到單根換熱管的總換系數(shù)然后再考慮多部分組分能達(dá)到沸騰,從而減少殘液量。沸騰換個(gè)換熱管之間的相互影響熱的強(qiáng)度和氣化速度遠(yuǎn)大蒸發(fā)降低氣化壓力會4結(jié)論加強(qiáng)換熱。(1)實(shí)際運(yùn)行的氣化壓力為0.6~0.8MPa采用加壓氣化方式時(shí),加壓泵的壓力不宜過時(shí),對部分組分液體溫度高于沸點(diǎn)而部分組分液大或在氣化器液化石油氣進(jìn)液管上設(shè)置液相調(diào)壓體溫度低于沸點(diǎn)。合理的氣化模型應(yīng)是一種沸騰器以調(diào)節(jié)進(jìn)入氣化器的壓力。當(dāng)罐中液化石油氣與加熱蒸發(fā)的混合過程。飽和蒸發(fā)壓較高時(shí)可以考慮采用減壓加熱氣化的(2)降低氣化器運(yùn)行的氣化壓力可以減少殘方式。液量,加強(qiáng)換熱。氣化壓力應(yīng)控制在0.7MPa以目前實(shí)際設(shè)備中很少在氣化器液體石油氣進(jìn)下,設(shè)備中應(yīng)考慮設(shè)置液化石油氣液相減壓閥。液管上設(shè)置液相調(diào)壓器。原因一是認(rèn)為沒有必要(3)對于氣化器所涉及的部分組分仍處于加進(jìn)行降壓;二是國外進(jìn)口液相高壓器的價(jià)格較貴,熱Ⅵ中國煤化工比例尤其液體溫而部分國產(chǎn)產(chǎn)品質(zhì)量不很穩(wěn)定。度CNMH零低于沸點(diǎn)的各組二元組分混合物的沸騰,與純液體相比,即使分之間的比例是影響過程的重要因素。第2種組分很少,也會影響沸騰換熱系數(shù)。其原(下轉(zhuǎn)第334頁)334遼寧化工00年5月研發(fā)出第三代Pes工藝技術(shù),采用了計(jì)算機(jī)程控,已為美、英法、日俄、中等國家引進(jìn)采用。2廢液回收的市場效益14回路新技術(shù)2006年,由于多晶硅切割液廠開始出現(xiàn)切割瑞士Buss公司開發(fā)出Buss回路乙氧基化最后的廢液無法儲存,奧克開始研制切割液的回收新工藝,Bus工藝設(shè)計(jì)獨(dú)特,其核心是不同于再利用,經(jīng)過一年的研制奧克成功地解決了切割Pess工藝霧化器的能向下噴射液體的氣流反應(yīng)液的回收再利用難題,并且開始在國內(nèi)晶硅切割混合器,它能有效地限定和控制氣-液接觸區(qū)域,廠附近建設(shè)切割液回收再利用裝置。回收的切割使反應(yīng)在短時(shí)間內(nèi)快速完成,具有更強(qiáng)的生產(chǎn)能液使生產(chǎn)成本降低。力。此外無廢氣排放,廢水無毒,且排放量很低。改良后的工藝可使多晶硅切割液的效益增奧克股份公司在充分消化吸收國外工藝技術(shù)加,由于消化吸收國外的先進(jìn)技術(shù)后,奧克自主研基礎(chǔ)上,創(chuàng)新發(fā)展的外循環(huán)噴霧乙氧基化工藝技發(fā)的工藝可使產(chǎn)量增加30%。按每噸凈利潤3術(shù)。外循環(huán)噴霧乙氧基化工藝技術(shù)具備的特點(diǎn)是000元計(jì)算,一個(gè)年產(chǎn)3萬t的多晶硅切割液裝置氣液接觸面積大,聚合速度快而且產(chǎn)品分子量分直接增加利潤2700萬元/年,外加降低排放和回布窄,三廢少;無攪拌轉(zhuǎn)動裝置,提高產(chǎn)能30%,收廢液節(jié)約的效果同比工藝改進(jìn)前每年可增收污水減排50%以上。生產(chǎn)采用奧克股份研制的近3000多萬元。DCS批量控制程序,該操作靈活、穩(wěn)定、安全。Preparation Process Improvement of Polysilicon Cutting LiquidTAN Qing-oei, WEI Li, JIN Ya-giao(1. Liaoning Petroleum Chemical Industry Planning&Designing Institute, Shenyang 110004, China;( 2. Liaoning Industry Economic Information center, Shenyang 110001, China)Abstract:Through the polysilicon Cutting liquid process improvement and waste water recovery, output of product was increased. emissionsduced, good economic benefit was gainedKey words: Process; Digestion; Economic benefit(上接第332頁)Analysis and Discussion of LPG Gasification ProblemsLIANG Ai-jiaoMaison Wrley Parsons Engineering and Technology Co Ltd. Shenyang 110003, China)Abstract: Gasification process Of liquefied petroleum gas vaporizer was analyzed. A reasonable gasification model should be anintegrated heating evaporation and boiling mixture model. Reducing gasification pressure of gasifier can reduce the residue andstrengthen heat exchanging, the gasificationre should be controlled under 0. 7 MPa(absolute pressure), a reasonable cal-Key words: Liquefied petraeus pacity should use the total heat transfer coefficient gained from the experimentgas; Gasification process; Gasification capacity中鋁神華簽署煤炭釆購協(xié)議近日,中國鋁業(yè)股份有限公司與中國神華能源股份有限公司中國煤化工根據(jù)協(xié)議,中國神華將向中國鋁業(yè)保質(zhì)保量供應(yīng)煤炭,而中國鋁業(yè)在新建項(xiàng)目時(shí)將優(yōu)中國鋁業(yè)通過牽手中國神華穩(wěn)定了上游煤炭供應(yīng)源,不過對tYHCNMHG這只是開始。