28內(nèi)蒙古石油化工2015年第10期影響 SHELL氣化爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行的原因分析馬長(zhǎng)生(中國(guó)神華煤制油化工有限公司鄂爾多斯煤制油分公司,內(nèi)蒙古鄂爾多斯017209)摘要:文章介紹了 SHELL粉煤氣化爐的特點(diǎn), SHELL粉煤氣化工藝特點(diǎn)及原料煤特性對(duì)SHELL氣化爐長(zhǎng)周期運(yùn)轉(zhuǎn)的影響、關(guān)鍵設(shè)備對(duì) SHELL氣化爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行的影響。關(guān)鍵詞:氣化爐;熔融特性;隔焰罩;煤燒嘴中圖分類號(hào):TQ545文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A文章編號(hào):1006-7981(2015)10-0028-05SHELL粉煤氣化工藝是目前世界上最先進(jìn)的緊貼水冷壁部分為固定渣層,其厚度相對(duì)固定;迎火氣流床煤氣化技術(shù),相對(duì)其它煤氣化技術(shù)有較強(qiáng)的面渣層為液態(tài)渣層,厚度變化較大,受重力影響向下適應(yīng)性,SHEL煤氣化工藝對(duì)關(guān)鍵設(shè)備要求苛刻,流。當(dāng)總渣層較薄時(shí),由于耐火襯料和金屬銷釘具有而且這些關(guān)鍵設(shè)備運(yùn)行的可靠性也制約著 SHELL很好的熱傳導(dǎo)作用,液態(tài)渣層內(nèi)部逐步冷卻至灰熔氣化爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行。同樣原料煤的特性對(duì)氣化點(diǎn)固化,固定渣層和總渣層增厚;當(dāng)總渣層較厚時(shí),爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行同樣至關(guān)重要。渣層熱阻增大,傳熱減慢,液態(tài)渣層加熱到灰熔點(diǎn)以1 SHELL氣化爐技術(shù)特點(diǎn)上,流動(dòng)性變好,降低液態(tài)渣層厚度,形成渣層厚度SHELI粉煤氣化爐的氣化溫度高達(dá)1400-動(dòng)態(tài)平衡。1700℃,不是采用水煤漿氣化爐的耐火磚結(jié)構(gòu),而是采用膜式水冷壁和液態(tài)排渣工藝,在水冷壁表面形成流動(dòng)的渣層,達(dá)到以渣抗渣的目的來(lái)有效地保護(hù)液態(tài)顯氣化爐的正常運(yùn)行。而且水冷壁外表面澆注一層耐水冷望內(nèi)汽木火襯里,耐火襯里的主要組成是SC。固定耐火襯里定層的是襯釘,襯釘?shù)淖饔檬枪潭ㄌ蓟鑲鲗?dǎo)熱量。氣化爐投煤初期4個(gè)小時(shí),水冷壁內(nèi)表面還沒(méi)有形成完水整渣層,需要用碳化硅耐火材料保護(hù)水冷壁。化硅耐金屬訂火材料不可以長(zhǎng)時(shí)間暴露在高溫下,否則會(huì)減少壽水冷壁的水命,最終損壞水冷壁。 SHELL粉煤氣化爐采用“以碳化硅火材料渣抗渣”原理利用原料煤灰分實(shí)現(xiàn)了對(duì)水冷壁的有效保護(hù)(如圖1所示)。SHELI粉煤氣化爐爐膛下部水平安裝多只粉圖1 SHELL氣化爐水冷壁和渣層剖面圖煤燒嘴,一般是四臺(tái)煤燒嘴,也有六臺(tái)煤燒嘴,煤燒原料煤灰分和灰組成穩(wěn)定、氧煤比控制穩(wěn)定,水嘴以略微偏離法線方向插人水冷壁,安裝偏離約冷壁內(nèi)水汽系統(tǒng)工況穩(wěn)定,氣化爐溫度不會(huì)岀現(xiàn)大4.5°,正常生產(chǎn)過(guò)程中,粉煤燒嘴高速噴出的粉煤和幅度波動(dòng),渣的流動(dòng)性保持穩(wěn)定,渣層厚度在動(dòng)態(tài)中氧氣,在爐膛內(nèi)旋流強(qiáng)化傳質(zhì),發(fā)生不完全氧化反保持相對(duì)穩(wěn)定實(shí)現(xiàn)“以渣抗渣”,水冷壁不受合成氣應(yīng),產(chǎn)生大量粗煤氣,熔化粉煤中灰份形成微小顆氫腐蝕和硫腐蝕,不受高溫?zé)g,不受熔渣磨蝕,水粒,隨著氣流上升至傳導(dǎo)段進(jìn)行激冷,降低灰份的粘冷壁得到有效保護(hù)。煤燒嘴隔焰罩在氣化爐穩(wěn)定的性,最后經(jīng)過(guò)合成氣冷卻器進(jìn)行逐步降溫到280℃左狀態(tài)下,不會(huì)過(guò)氧灼燒泄漏,煤燒嘴不會(huì)過(guò)氧灼燒泄右,最后經(jīng)過(guò)飛灰過(guò)濾器進(jìn)行分離排放。受高速旋流漏,減少疲勞腐蝕開裂。粗煤氣產(chǎn)生的離心力作用,粗煤氣中微小熔渣顆粒2原料及工藝操作能夠影響 SHELL氣化爐長(zhǎng)周期被甩到水冷壁內(nèi)表面形成渣層。渣層分為兩部分,運(yùn)轉(zhuǎn)的因H中國(guó)煤化工CNMHG收稿日期:2015-03-062015年第10期馬長(zhǎng)生影響 SHELL氣化爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行的原因分析2.1原料煤特性對(duì) SHELL氣化爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行性較差,而 SHELL氣化爐排渣形式是液態(tài)排渣,所的影響以會(huì)造成氣化爐渣口堵渣,影響其正常運(yùn)行?，F(xiàn)在我原料煤中礦物質(zhì)以及其他一些無(wú)機(jī)組份分在一公司 SEHLL氣化爐原煤灰熔點(diǎn)溫度一般在1350℃定溫度下經(jīng)過(guò)一系列的分解、反應(yīng)形成了灰或渣,灰左右。而且根據(jù)全國(guó)范圍內(nèi)的 SHELL氣化爐使用廠渣是原料煤在經(jīng)過(guò)一定的物理及化學(xué)反應(yīng)后,有氧家對(duì)于灰熔點(diǎn)的溫度控制都在1350℃左右。有效的化物和相應(yīng)的鹽類等無(wú)機(jī)物組成,灰渣反映了在特控制 SHELL氣化爐原煤灰的熔融溫度,就能很好的定的溫度下原料煤中礦物質(zhì)的變化,且灰渣的組成改善和解決氣化爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行這個(gè)難題,對(duì)于和性質(zhì)與煤轉(zhuǎn)化過(guò)程的聯(lián)系更為緊密,因此,了解灰國(guó)內(nèi)的一些 SHELL氣化爐使用廠家,現(xiàn)在已經(jīng)有連渣的特性就更好的了解了原料煤對(duì) SHELL氣化爐續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行超過(guò)180天以上,甚至達(dá)到280天的。而長(zhǎng)周期運(yùn)行的影響。實(shí)際運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)表明 SHELL氣化且控制好原煤灰的熔融溫度對(duì)于其他指標(biāo)的管控有爐對(duì)煤種也有其適應(yīng)性的要求,煤的灰分及灰成分了很大的彈性空間。是制約 SHELI氣化爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行的主要因素。2.1.2煤灰中SiO2/A1O3比 SHELL氣化爐的影灰熔融性、灰中SO2/Al2O3比及灰的黏溫特性等指響標(biāo)的管控,直接影響氣化爐穩(wěn)定運(yùn)行(如圖2所示)。進(jìn)人 SHELL氣化爐的原料煤煤灰中SiO2的含量較多,一般占30%-70%隨著SiO2含量的增加ST(軟化溫度)和FT(流動(dòng)溫度)溫度溫差較大,這氣相無(wú)機(jī)指是由于煤灰中的SO2主要是以非晶態(tài)存在,很容易形成玻璃體物質(zhì),SiO2含量越高,形成玻璃體成分越多,煤灰的流動(dòng)溫度與軟化溫度之差也隨著SO2含量增加而增加。當(dāng)SiO2含量超過(guò)45%時(shí),不管其他成罐權(quán)分的含量多少,SiO2含量增加,FT與ST的溫差隨之增大。SiO2含量在45%-60%范圍內(nèi)的時(shí)候,SiO2含外在被勒質(zhì)量增加,會(huì)熔融性溫度降低。SiO2超過(guò)60%,SiO2含量增加對(duì)灰熔融性溫度的影響則無(wú)一定規(guī)律可循。反前進(jìn)人 SHELL氣化爐的原料煤煤灰中A2O3一般圖2原料煤氣化和燃燒的演化歷程含量較SiO2少,大部分的煤灰中Al2O3的含量在2.1.1煤灰的熔融性對(duì) SHELL氣化爐的影響15%~30%左右,Al2O3能顯著增高煤灰的灰熔融溫煤在熱轉(zhuǎn)化過(guò)程中礦物質(zhì)轉(zhuǎn)變成灰分,而煤灰度。當(dāng)Al2O3含量低于12%的時(shí)候,灰熔融溫度出現(xiàn)的熔融特性是氣化用煤的一項(xiàng)重要指標(biāo),按照排渣先降低而后增加的規(guī)律,當(dāng)A2O3含量高于15%的時(shí)方式分類,煤的氣化可分為固態(tài)排渣和液態(tài)排渣兩候,灰熔融溫度隨著AlO3含量的正價(jià)而有規(guī)律的增大類。固態(tài)排渣技術(shù)要求煤灰熔融溫度比操作溫度加。當(dāng)Al2O3合量高于25%的時(shí)候,ST和FT的溫差高,灰渣以固態(tài)形式排放,為了防止氣化爐結(jié)渣影響隨著含量增加而越來(lái)越小。當(dāng)A2O含量高于30%的氣化爐正常操作,需要煤有較高的灰熔融溫度,以保時(shí)候煤灰熔點(diǎn)在1350℃以上。當(dāng)Al2O3含量高于證氣化爐始終在低于灰熔融軟化溫度的爐溫下運(yùn)40%的時(shí)候,不管其他成分含量如何,灰的FT必然行。而 SHELL氣化爐排渣形式是液態(tài)排渣,液態(tài)排超過(guò)1500℃。渣技術(shù)要求操作溫度高于煤灰的流動(dòng)溫度,如果溫所以進(jìn)入 SHELL氣化爐的原料煤是有一定的度低于流動(dòng)溫度或者操作溫度區(qū)間無(wú)法達(dá)到黏度要操作空間的,原料煤灰中SiO2/AI2O3比決定氣化爐求均會(huì)導(dǎo)致排渣不暢,造成氣化爐渣口堵渣,氣化爐操作空間。一般來(lái)說(shuō),SiO2/Al2O3比越高氣化爐操爐溫波動(dòng),無(wú)法正常運(yùn)行。所以煤灰的熔融特性對(duì)于作空間越大。煤灰中的SO2/AO3比控制的范圍為SHELL氣化爐的正常運(yùn)行有著至關(guān)重要的影響。0.43-3.89,而我公司 SHELL氣化爐SO2/Al2O3SHELI氣化爐對(duì)煤灰的熔融溫度要求偏低,因比一般控制不超過(guò)3硅鋁比對(duì)煤灰流動(dòng)溫度呈直線為氣化爐爐膛內(nèi)的燃燒溫度大約在1500℃左右,對(duì)增加趨勢(shì),丸"V凵中國(guó)煤化工曾加而增大硅于硅酸鹽礦物質(zhì)含量較高的的煤,煤灰的熔融溫度鋁比決定了CNMHG的硅鋁比可以較高,在 SEHLL氣化爐內(nèi)只能達(dá)到軟化溫度,流動(dòng)使熔渣在高溫下保持較高的黏度,從而可以增加氣30內(nèi)蒙古石油化工2015年第10期化的操作空間。硅鋁比越高氣化爐的操作空間越大。反應(yīng)溫度也在一定范圍內(nèi)波動(dòng)。較高的操作空間可以保證氣化爐爐溫在比較寬的范在現(xiàn)有的技術(shù)條件下,空氣干燥基碳含量尚不圍內(nèi)波動(dòng)時(shí),不會(huì)因?yàn)樵酿ざ燃眲∽兓l(fā)生垮能做到在線測(cè)量,無(wú)法實(shí)時(shí)修正氧碳比。因此,目前渣或者渣層急劇變厚?？刂茪饣癄t的關(guān)鍵參數(shù)氧碳比,其測(cè)量精度受制于2.2工藝操作指標(biāo)對(duì)氣化爐長(zhǎng)周期運(yùn)轉(zhuǎn)的影響粉煤流量和空氣干燥基碳含量數(shù)據(jù)精度,估計(jì)對(duì)應(yīng)2.2.1氣化爐操作溫度對(duì)氣化爐的影響的氣化溫度波動(dòng)范圍為150~200℃。而且精確地控決定 SHELL氣化爐氣化溫度的關(guān)鍵參數(shù)為氧制氧碳比就能控制好爐溫,根據(jù)全國(guó) SHELL氣化爐碳比,一般氧碳比高的的時(shí)候,氣化爐的操作溫度偏使用廠家來(lái)分析,根據(jù)原料煤的不同氧碳比控制也高,反之,氣化爐操作溫度偏低。一個(gè)合適的氧碳比有所不同,一般氧碳比控制在以下,而我公司經(jīng)過(guò)幾決定了 SHELI氣化爐是否能夠長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行。年的摸索和探究,采用合適的低溫操作的方法對(duì)于氣化裝置使用純氧,氧氣流量測(cè)量采用渦街流量計(jì)氣化爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行有著顯著的效果。直接測(cè)量,具有較高的測(cè)量精度和數(shù)據(jù)穩(wěn)定性。人爐2.2.2氣化爐溫度波動(dòng)與氣化爐渣口及渣池堵塞粉煤不是純碳,因此碳流量無(wú)法直接測(cè)量,必須首先的關(guān)系測(cè)定進(jìn)入氣化爐爐粉煤流量,然后測(cè)定入爐粉煤的SHELL氣化爐是液態(tài)排渣,被旋流甩到水冷壁空氣干燥基碳含量,經(jīng)過(guò)計(jì)算后得到碳流量。人爐粉上的熔渣在重力作用下向下流動(dòng)通過(guò)渣口,通過(guò)渣煤流量的測(cè)定,比較困難,但仍然可以實(shí)現(xiàn)在線間接池自循環(huán)的渣水進(jìn)行激冷破碎,落入激冷水中冷卻測(cè)量,滿足大規(guī)模連續(xù)化生產(chǎn)需要。 SHELI氣化裝形成5~10mm的碎渣,通過(guò)排渣鎖斗減壓后排出。置采用粉煤密相輸送工藝,在粉煤輸送管道,設(shè)有伽如圖3。熔渣流動(dòng)性決定于氣化爐的溫度,煤中灰組馬射線密度儀在線監(jiān)測(cè)粉煤懸浮物密度,同時(shí)設(shè)有成確定的煤質(zhì)對(duì)應(yīng)的合適的爐溫控制,可保持熔渣電荷式速度計(jì)在線監(jiān)測(cè)粉煤速度。合適的流動(dòng)性,如果爐溫偏低,渣流動(dòng)性太差,會(huì)在由于粉煤密度計(jì)和速度計(jì)的測(cè)量精度低于氧氣水冷壁內(nèi)表面堆積,渣層變厚,甚至堵塞渣口。燒嘴流量計(jì),導(dǎo)致計(jì)算出的粉煤流量實(shí)測(cè)值,精度不高,罩、燒嘴及水冷管泄漏會(huì)使熔渣激冷結(jié)塊,嚴(yán)重時(shí)導(dǎo)波動(dòng)較大。在假設(shè)入爐煤質(zhì)穩(wěn)定的條件下,其空氣干致裝置無(wú)法正常運(yùn)行。煤的灰熔點(diǎn)低或相對(duì)氣化爐燥基碳含量可以視為常數(shù),因此氧碳比與氧煤比成溫髙,渣流動(dòng)性太好,渣層偏薄,通過(guò)渣口的熔渣顆正比關(guān)系, SHELL氣化工藝使用氧煤比控制氣化爐粒太小,或者氣化爐系統(tǒng)運(yùn)行不穩(wěn)定,氣化爐及渣池溫。由于粉煤流量的測(cè)量精度偏低,導(dǎo)致實(shí)際測(cè)定的空間存在過(guò)多煤灰,在渣屏區(qū)域的合成氣旋流離心氧煤比精度偏低,其存在正常波動(dòng),導(dǎo)致氣化反應(yīng)溫力作用和渣池蒸汽上升氣流的影響下形成回流區(qū)。度在一定范圍內(nèi)波動(dòng)。在實(shí)際氣化運(yùn)行過(guò)程中,進(jìn)人熔渣滴或小顆粒在渣屏積聚,逐步形成大渣塊,在不氣化爐煤的煤質(zhì)存在一定波動(dòng),空氣干燥基碳含量穩(wěn)定工況及重力作用下脫落堵塞渣池導(dǎo)致停車(如不是常數(shù),而是在一個(gè)較小的范圍內(nèi)波動(dòng),因此氣化圖4所示)。煤燒嘴REER VURLE煤燒嘴的隔焰罩H器渣口E錐形渣屏HCAL SUAL SCPEEN渣池噴水環(huán)HEAT SKRI渣池激冷水液位L渣池中國(guó)煤化工CNMHG…沒(méi)圖3氣化爐燒嘴、渣口、渣屏及渣池結(jié)構(gòu)圖圖4渣池空間流場(chǎng)2015年第10期馬長(zhǎng)生影響 SHELL氣化爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行的原因分析31為保證氣化爐穩(wěn)定運(yùn)行,要求氣化爐操作溫度極可能出現(xiàn)煤粉粘連而造成輸送困難,導(dǎo)致煤粉輸空間大于氣化溫度波動(dòng)范圍。如果氣化爐操作空間送過(guò)程中不穩(wěn)定,或者造成單燒嘴或多少嘴跳車,造小于氣化溫度波動(dòng)范圍,且氣化溫度向下限波動(dòng),則成氣化爐爐溫波動(dòng)。通過(guò)氣化爐蒸汽量、有效氣成可能出現(xiàn)渣流動(dòng)性過(guò)差,渣層變厚,增加渣口堵渣風(fēng)分、渣形、渣水固含量等對(duì)氣化爐爐溫的精確控制,險(xiǎn)。如果入氣化爐操作空間小于氣化溫度波動(dòng)范圍,確保熔渣合適的流動(dòng)性(動(dòng)力黏度2Pa.S~25且氣化溫度向上限波動(dòng),則可能出現(xiàn)渣流動(dòng)性過(guò)好,Pa.S),可有效避免渣口堵渣和減少渣屏結(jié)渣的程渣層變薄,增加渣屏結(jié)大渣、渣池堵渣風(fēng)險(xiǎn)。度。相對(duì)合適低溫操作對(duì)防止渣屏形成大塊堅(jiān)固熔2.2.3防止氣化爐渣口堵渣措施渣有利,而渣屏處松散的煤灰結(jié)塊不會(huì)造成渣池堵氣化爐整體設(shè)計(jì)、原料煤的煤質(zhì)、氣化爐的爐溫渣?？刂剖菦Q定氣化爐是否堵渣的三個(gè)關(guān)鍵因素。在現(xiàn)3關(guān)鍵設(shè)備對(duì) SHELL氣化爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行的影有的氣化爐結(jié)枃下,根據(jù)SHEL廠家給出的建議,響3.1氣化爐煤燒嘴隔焰泄漏在渣口下的渣池下降管位置增加了破渣機(jī),確保在SHELL氣化爐在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中經(jīng)常由于煤氣化爐爐溫波動(dòng)或者有異常操作的情況下能夠使脫燒嘴隔焰罩損壞泄漏而導(dǎo)致停爐,由于有大量的水落的大渣塊破碎、排放,防止氣化爐因渣口堵渣而造汽進(jìn)入?yún)⑴c沒(méi)得燃燒反應(yīng),導(dǎo)致氣化爐的爐溫偏低,成更大的破壞。原料煤的穩(wěn)定和適宜是煤氣化裝置熔渣流動(dòng)性降低,渣口積渣過(guò)多導(dǎo)渣口結(jié)渣堵渣,造穩(wěn)定運(yùn)行的關(guān)鍵,原料煤的組分及水分的控制能夠成氣化爐無(wú)法正常運(yùn)行而停爐。從隔焰罩泄漏的情有效的降低氣化爐波動(dòng)。 SHELL氣化爐要求進(jìn)氣況看,主要是隔焰罩的由外向內(nèi)的3、4圈管道損壞,化爐的煤粉水含量低于2%,煤粉水含量允許稍高同時(shí)隔焰罩內(nèi)有大量熔渣溢流進(jìn)(如圖5、圖6所于該值,但不能偏離太多,否則會(huì)影響粉煤輸送,示)。圖5隔焰罩損壞圖6隔焰罩內(nèi)有熔渣3.1.1隔焰罩泄漏的原因分析火苗的高溫外焰(2500~3000℃C)接近隔焰罩,灼燒煤燒嘴隔焰罩損壞的原因有很多種,通過(guò)金相隔焰罩表面的管道。分析和向火面溫度推算分析可以看出,隔焰罩損壞第三:爐溫整體偏高但波動(dòng)很大。爐溫過(guò)高時(shí)渣原因?yàn)榫植繙囟壬?在氧和硫的作用下,發(fā)生高溫流動(dòng)性好,渣層偏薄,對(duì)耐火材料、銷釘壽命有很大氧化和高溫硫化,局部迅速燒蝕減薄。造成這樣損壞影響,同時(shí)高溫對(duì)隔焰罩也有很大影響。的其中主要的原因有。第四:爐溫過(guò)低時(shí)渣流動(dòng)性差,粘度較髙的渣流第一:原料煤供應(yīng)不穩(wěn)定,頻繁更換煤種,導(dǎo)致人隔焰罩改變火焰形狀,產(chǎn)生回火灼燒隔焰罩表面氣化爐操作彈性空間變小,無(wú)法及時(shí)的改變操作造的管道。成氣化爐波動(dòng),而導(dǎo)致隔焰罩損壞。3.1.2防中國(guó)煤化工第二:煤粉輸送線粉煤流量不均勻,速度較低,采用更HCNMHG為8圈,增加了粉煤燒嘴火苗長(zhǎng)度偏低,低于設(shè)計(jì)值。導(dǎo)致粉煤燒嘴伸岀氣化爐水冷壁的長(zhǎng)度,這樣能夠有效的避免熔內(nèi)蒙古石油化工2015年第10期渣進(jìn)入隔焰罩內(nèi),避免煤燒嘴髙溫火焰回火灼燒隔物的影響,煤粉輸送管線不穩(wěn)定,導(dǎo)致煤燒嘴頻繁跳焰罩管道。而且更新一代的隔焰罩盤管拉蒙特噴嘴車,從著色檢查的結(jié)果看,泄漏最為嚴(yán)重?？讖皆黾?冷卻水循環(huán)量增大,盤管管壁減薄,換熱3.3.3粉煤燒嘴泄漏的處理措施效果更好,抗瞬時(shí)熱沖擊能力增強(qiáng)。優(yōu)化氣化爐煤燒嘴頭部結(jié)構(gòu),減少煤燒嘴頭部加強(qiáng)原料煤的管理,確保入爐煤穩(wěn)定適宜供應(yīng)。倒角,將燒嘴頭部倒角圓滑過(guò)度,避免應(yīng)力集中開制定完善的原料煤管理制度,嚴(yán)格控制原料煤質(zhì)量,裂。從工藝操作方面對(duì)于避免氣化爐煤燒嘴的損壞有效地把控原料煤的配比主要是穩(wěn)定煤粉輸送管線操作,優(yōu)化操作方案,減少加強(qiáng)工藝管理,穩(wěn)定煤粉輸送管線運(yùn)行,控制好氣化爐的波動(dòng),對(duì)煤粉輸送管線儀表元件定期維護(hù)煤粉輸送管線速度;嚴(yán)格控制煤制備煤粉粒度;煤線更換。對(duì)于粉煤燒嘴的泄漏采取的措施主要是在裝標(biāo)定回歸,減少計(jì)量偏差;及時(shí)凊除原煤雜物,定時(shí)置檢修期間進(jìn)行局部修補(bǔ),或者對(duì)泄漏嚴(yán)重的燒嘴清理纖維篩,防止雜物對(duì)煤線穩(wěn)定運(yùn)行的影響。頭部進(jìn)行更換3.2氣化爐煤燒嘴泄漏針對(duì)粉煤燒嘴的結(jié)構(gòu),設(shè)想將粉煤和氧氣的通3.2.1煤燒嘴頭部開裂泄漏情況道進(jìn)行調(diào)換,徹底解決氧氣與CO、H2接觸,發(fā)生高煤燒嘴是 SHELL氣化爐的重點(diǎn)配套設(shè)備,其設(shè)溫?zé)g的問(wèn)題,有待實(shí)施后進(jìn)一步驗(yàn)證。備加工質(zhì)量及運(yùn)行使用質(zhì)量至關(guān)重要,殼牌氣化爐4結(jié)論般有4個(gè)煤燒嘴,采取對(duì)置噴射并設(shè)有一定角度SHELL氣化爐對(duì)煤種具有一定的適應(yīng)性,選擇的旋向。氣化爐煤燒嘴設(shè)計(jì)使用壽命為8000小時(shí),合適的煤種對(duì)氣化爐長(zhǎng)周期穩(wěn)定運(yùn)行至關(guān)重要。對(duì)在裝置實(shí)際運(yùn)行中燒嘴泄漏頻繁,平均使用壽命不關(guān)鍵設(shè)備進(jìn)行技術(shù)改造或者材料升級(jí)是確保氣化爐到6000小時(shí)。燒嘴頭存在的主要問(wèn)題:頭部熱裂紋安全運(yùn)行的先決條件。較多,制造加工頭部倒角處開裂(如圖7所示)[參考文獻(xiàn)][1]汪壽建,殼牌煤氣化關(guān)鍵設(shè)備設(shè)計(jì)探討[J]大氪肥,2003,26(5):304[2]李文.白進(jìn),煤的灰化學(xué)[M].北京:科學(xué)出版社,2013[3]楊國(guó)旗,大型電站鍋爐燃用神府煤結(jié)焦分析及其防止措施[J].陜西電力,2007(9):30~[4]鄭民牛,趙恒斌,馬坤祥,等,燃用神東煤鍋爐結(jié)渣原因分析及其防止措施[J].熱力發(fā)電2007(5):27~29[5]DL/T660-1998.煤灰高溫黏度特性試驗(yàn)方圖7燒嘴端面泄漏[6]陳鹛.中國(guó)煤炭性質(zhì)、分類和利用[M].北京:3.2.2粉煤燒嘴泄漏的原因分析化學(xué)工業(yè)出版社,2006粉煤燒嘴頭部端面開裂泄漏的主要原因由高溫[冂門高晉生,張德樣,煤液化技術(shù)[M].北京:化造成,這與目前使用的粉煤燒嘴的結(jié)構(gòu)有關(guān),粉煤通學(xué)工業(yè)出版社,2004過(guò)中間圓形通道噴出氧氣走外圍環(huán)形通道,與氣化[8]中國(guó)石油化工集團(tuán)公司企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《粉煤氣化工爐內(nèi)的CO、H2接觸,發(fā)生高溫?zé)g,形成裂紋,導(dǎo)致藝用原料煤釆購(gòu)質(zhì)量控制指標(biāo)》Q/SHCG1泄漏。2011M].北京:中國(guó)石化出版社,2011.粉煤燒嘴的使用壽命與煤線的穩(wěn)定運(yùn)行也有很[8]李文,白進(jìn),煤的灰化學(xué)[M].北京:科學(xué)出大關(guān)系煤氣化裝置運(yùn)行過(guò)程,由于速度計(jì)故障和雜“TH中國(guó)煤化工CNMHG