第29卷化肥工業(yè)第1期德士古氣化爐的提溫操作金剛張濤(山東省兗礦魯南化肥廠滕州277527)摘要通過更換煤種使生產(chǎn)消耗得到了大幅度降低,生產(chǎn)能力得到了較大的捉高,但渣中可燃物較設(shè)計標提高了2-3倍。為此進行了提高爐溫的試驗,考察渣中可燃物隨爐溫的變化關(guān)系,同時考核不同渣中可然物含量下的氧耗和煤耗。關(guān)鍵詞德士古氣化爐灰渣可燃物操作溫度兗礦魯南化肥廠的德士古氣化裝置自1993本次試驗的主要日的是考察渣屮可燃物隨爐年4月試車以來進行了較多的技術(shù)改造,生產(chǎn)能溫的變化關(guān)系,同時考核不同渣中可燃物含量下力由年產(chǎn)8萬t合成氨提高到年產(chǎn)10.7t,生產(chǎn)用的氧耗煤耗ε煤由原來的單一“七五"煤發(fā)展成多礦點混煤。隨1.2試驗原則及注意事項著生產(chǎn)產(chǎn)量的提高、使用煤種的增多,灰渣中可燃(1)本次試驗氧氣流量不變、壓力保持穩(wěn)定物含量也有所升高(表1)。分析其原因,認為操在(3.8±0.05)MPa,氧氣純度在9.6%以上,通作爐溫過低是主要因素,因此在200年4月進行過逐漸降低煤漿泵轉(zhuǎn)速以提高O/C伯,最終達到了提高爐溫的試驗工作提溫之目的。表1不同煤種灰渣可燃物含量(2)以合成氣中C+H2的百分含量每降低項1993年194年1995年1996年1998年%為一個階段,每個階段穩(wěn)定運行24h,每個階北i段從8:00開始,氣體分析又增加了9:00和1:00北宿北宿楊落陵≯落2次(原是每個雙點分析1次)(3)爐溫提升應緩慢,煤漿泵轉(zhuǎn)速應緩慢降燃物)10-1515-202530操作溫1450I400140013501350(4)試驗時應嚴格監(jiān)視合成氣溫度(≤℃)、合成氣成份、支撐板溫度(≤25℃)、爐壁溫度(≤260℃)、甲烷含量、排渣情況等,在上述參1試驗方案的制定數(shù)不出現(xiàn)異常時才能進行下一步的試驗,否則試本次系統(tǒng)運行從200年3月11日開始,試驗終止。驗時系統(tǒng)運行穩(wěn)定,各項指標已得到優(yōu)化,試驗結(jié)(5)儀表車間應保持在線甲烷表的準確性,果應是具有代表性的并每天校驗1次德士古氣化爐高溫熱電偶的使用壽命一般不(6)試驗期間灰渣取樣每班2次(原每班1超過1周。本次試驗選在非初始開車階段熱電次),分別在接班后的第三第六小時取樣:煤質(zhì)分偶已不能指示,只能以氣體成份為參考來標定爐析室分白班、中班隨時分析,分析結(jié)果及時上報至溫。盡管甲烷含量能較快地反映爐溫,但變化較相關(guān)部門決,受系統(tǒng)其它因素影響較大。CO+H2的百分含(7)試驗期間操作人員應真實地記錄工藝參量隨爐溫的升高而降低,雖變化慢一些,但受其它數(shù),認真巡回檢查,氣化爐壁溫每2小時用紅外測因素干擾小,爐溫與CO+H2含量的對應關(guān)系較溫儀實測1次為確定,再現(xiàn)性較好,所以選定以CO+H的含量1L凵中國煤化工標定爐溫CNMHG+H2=83.85%),1.1試驗目的逐步降低煤漿泵轉(zhuǎn)速,提高OC值,使合成氣中第29卷化肥工業(yè)第期+H2的含量為8%-83%c(5)分析渣中可燃物,如果含量降至20%,試(2)第二階段再降低煤漿泵的轉(zhuǎn)速,使合成驗結(jié)束并恢復原工況氣中CO0+H2的含量為81%~82%c(3)第三階段再降低煤漿泵的轉(zhuǎn)速,使合成2試驗情況介紹氣中CO+H2的含量為80%~81%c2.1試驗過程(4)第四階段再降低煤漿泵的轉(zhuǎn)速,使合成(1)第一階段4月5日8:00開始提爐溫至氣中CO+H2的含量為79%~80%。10:00基本調(diào)整完畢,目標值是CO+H2的含量為2試驗前后數(shù)據(jù)對比82%~83%并維持2h穩(wěn)定運行項日①試驗前②第一③第二同比增加同比增加(2)第二階段4月6日8:00開始提爐溫至段C0+H(%)83.8582.708184-1.15-2.0110:00調(diào)整完畢,目標值CO+H含量為81%O2(%)159416.9517.74+1.01+1.8082%,但因6日15:00跳車而停止試驗2.2數(shù)據(jù)對比H2產(chǎn)量試驗前后數(shù)據(jù)對比見表2t/d)3825328.18329.62-007+1.37煤氣產(chǎn)量km/d873.35882,70887,40+935+14.053試驗結(jié)果CO+H產(chǎn)量0726.3(1)操作爐溫的確定依據(jù)是煤的灰熔點,般在煤的灰熔點FT以上50℃左右。由于所使用263.9264.8267.2+0.9+3.3的煤的灰熔點較低,所以爐溫也較低,試驗過程中總投煤漿量520.2506,7494.5高出正常爐溫約100℃,具有較大的風險性比氧耗[m3(2)本次試驗雖然只進行了2個階段即被終0m3(CO+360.436273679+23+75止,但從數(shù)據(jù)上看已顯示出趨向性H2)標態(tài)]3)從表2可以看出,在其它條件不變的情565.3554.0541.0.3-24.3況下(氧氣流量、煤漿濃度、產(chǎn)氨量),提高爐溫,比(CO+H: )氧耗增加,比煤耗降低,灰渣可燃物降低ε100m3煤氣1679.01742.0179.5+63+115.5m3(CO+H2)多耗氧分別為23m3(標態(tài))和75m煤漿)標態(tài)),1000m3(C0+H2)少耗煤分別為1l3平均煤漿濃度(66,326.5166.21+0.19-0.1lkg和24-.3kg。由此可見,提高爐溫能提高煤的利灰渣可燃物(袋)439364731.83-749-12.13用率,降低生產(chǎn)成本,但還要綜合考慮比氧耗的增加和耐火磚的壽命等一系列因素折算成24h收稿日期001-10-08)心必必必必必分心辦必必辦?、诒乇丌谵k價命必必必必分必必必必②分分必分新型低溫甲醇催化劑交聯(lián)速度,生成較傳統(tǒng)催化劑活性表面積更大、熱種操作溫度較鉸傳統(tǒng)工業(yè)催化劑低100℃的穩(wěn)定性更高的凝結(jié)物。凝結(jié)物成型后,在300甲醇合成催化劑目前正由美國 Apron工藝技術(shù)100℃下煅燒即得到成品。據(jù)稱,這種方法的生公司開發(fā)。傳統(tǒng)的甲醇催化劑一般利用水溶性金產(chǎn)成本低于共沉淀法。此外,由于催化劑具有較屬鹽,通過共沉淀作用,由銅鋅或鋁的氧化物制好的熱穩(wěn)定性,叮降低甲醇生產(chǎn)的能耗和成本備:新型催化劑的化學組成與之相同,但制造方日前該方法已用于生產(chǎn)氮氧化物的分解催化劑法不同。在新的合成工藝中,金屬氧化物與無機在100下使用吊h而無仟何活件損失粘合劑(如膠質(zhì)硅)混合,形成基質(zhì),活性金屬組份中國煤化工散于其間。混合時,用無機酸噴淋基質(zhì),以加快CNMHG8郭景芝)