第24卷第1期太陽(yáng)能學(xué)報(bào)003華2月ACTA FNERGIAF SOLARIS SINICA文章編號(hào):02540096(2003)01-0074-06生物質(zhì)中熱值氣化技術(shù)中試實(shí)驗(yàn)張曉東,周勁松,駱仲泱,王鐵柱,許明,岑可法(能源潔凈利用與環(huán)境程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室漸江大學(xué)熱能⊥程研究所杭州310027)摘要:利用浙江大學(xué)熱能工程研究所開(kāi)發(fā)的一種新型生物質(zhì)熱解氣化中試實(shí)驗(yàn)臺(tái)研究了稻稈熱解過(guò)程。通過(guò)對(duì)熱解氣組分和熱值等的分析,研究熱解溫度、抽氣方式等因素對(duì)熱解氣和熱解過(guò)程的影響。針對(duì)目前有關(guān)稻稈熱解氣中焦油的研究數(shù)據(jù)較少的情況實(shí)驗(yàn)中采用白云石為催化劑在固定床反應(yīng)器上對(duì)熱解氣中焦油的催化裂解進(jìn)行了研究,焦油縮減效率可達(dá)80~90%,并提高了熱解氣品質(zhì)。關(guān)鍵詞:生物質(zhì);氣化;中熱值;焦油;催化裂解中圖分類(lèi)號(hào):TK6文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A發(fā)生干餾裂解,以產(chǎn)生較為潔凈的中熱值熱解氣。同時(shí),將氣化和燃燒過(guò)程有機(jī)結(jié)合,采用內(nèi)加熱方式由于能源利用與環(huán)境保護(hù)等方面的原因,生物提升氣化爐溫度,而不需要額外的加熱設(shè)備,使系統(tǒng)質(zhì)能源利用技術(shù)已成為目前研究的熱點(diǎn)。我國(guó)生物得以簡(jiǎn)化質(zhì)資源豐富在廣大的農(nóng)村地區(qū),每年產(chǎn)生大量的各熱解氣中的焦油對(duì)于氣化系統(tǒng)和用氣設(shè)備的運(yùn)種農(nóng)林廢棄物僅農(nóng)作物秸桿年產(chǎn)量就達(dá)6億多噸行都有著非常不利的影響,其含量是評(píng)價(jià)熱解氣質(zhì)(其中稻麥稈2.5億噸)。合理開(kāi)發(fā)利用生物質(zhì)能量的一個(gè)重要指標(biāo)。目前常見(jiàn)的通過(guò)水洗物理吸這一清潔可再生能源,改變傳統(tǒng)的能源生產(chǎn)和消費(fèi)附和過(guò)濾等物理方式脫除焦油的方法難以滿足民用方式,具有重要的經(jīng)濟(jì)和社會(huì)意義。和工業(yè)應(yīng)用中對(duì)熱解氣焦油含量的較高要求,而且生物質(zhì)熱解氣化技術(shù)屬于生物質(zhì)化學(xué)轉(zhuǎn)換技術(shù)還存在著含焦油的廢水廢渣等難以處理的問(wèn)題的一種,一般為使生物質(zhì)物料中的有機(jī)物質(zhì)等發(fā)生針對(duì)目前有關(guān)稻稈熱解氣中焦油的研究數(shù)據(jù)較少的熱分解,析出揮發(fā)性物質(zhì)(常溫下為液態(tài)或氣態(tài))并情況,實(shí)驗(yàn)中采用催化裂解方法,對(duì)熱解氣中焦油縮形成固態(tài)的半焦或焦炭2,3。不同的熱解氣化工減進(jìn)行了研究,并取得了一些具有指導(dǎo)意義的結(jié)果。藝,采用不同的裝置與技術(shù)路線,所獲得的熱解產(chǎn)品中固液、氣三者的比例有很大差別34。目前,國(guó)1實(shí)驗(yàn)裝置與方法內(nèi)在該方面的研究主要有中科院廣州能源所的上吸實(shí)驗(yàn)采用的生物質(zhì)中熱值氣化中試系統(tǒng)的主體式和循環(huán)流化床氣化、山東省能源所的空氣氣化、大部分布置如圖1所示。整個(gè)系統(tǒng)包括氣化爐與燃燒連環(huán)科院的中溫氣化裂解、中國(guó)農(nóng)業(yè)機(jī)械化科學(xué)研加熱系統(tǒng)、煤氣冷凝與凈化、物料切割輸運(yùn)、運(yùn)行監(jiān)究院等的技術(shù)。針對(duì)現(xiàn)有秸稈氣化技術(shù)普遍存在的測(cè)與控制及煤氣儲(chǔ)存與輸配系統(tǒng)等熱解氣熱值偏低、對(duì)稻草等軟秸桿適應(yīng)性不強(qiáng)等缺1.1實(shí)驗(yàn)原料點(diǎn),浙江大學(xué)熱能工程研究所開(kāi)發(fā)出一種新型中熱采用我國(guó)南方農(nóng)村較為常見(jiàn)的稻稈作為熱解物值熱解氣化技術(shù),并建立了針對(duì)100戶村級(jí)規(guī)模應(yīng)料,其成分分析見(jiàn)表1。用的中試實(shí)驗(yàn)臺(tái)。采用固定床反應(yīng)器使稻稈等物料12氣化爐主體機(jī)構(gòu)收稿日期:2001-12-12基金項(xiàng)目:國(guó)家杰出青年基金資助項(xiàng)目(50025618)中國(guó)煤化工CNMHG1期張曉東等:生物質(zhì)中熱值氣化技術(shù)中試實(shí)驗(yàn)回燃《供用小型妓風(fēng)煤Q氣化爐煤氣風(fēng)機(jī)排灰門(mén)圖1生物質(zhì)中熱值氣化中試系統(tǒng)布置Fig1 Sketch map of the pilot scale biomass gasification system for medium calorific gas衰1稻稈分析數(shù)據(jù)Table 1 analysis data of rice straw元素分析工業(yè)分析C/%H/%C/%N/%S/%A/%v/%M/% Q/kJ kg4.1016.0961.3413.9114.675向爐內(nèi)鼓入空氣,使半焦于內(nèi)膛燃燒,迅速提升爐轉(zhuǎn)9Cw,放大)溫,使熱解段溫度達(dá)到物料熱解所需溫度水平。然,將物料從料斗加入氣化爐,并有部分物料儲(chǔ)于料斗中。開(kāi)啟煤氣風(fēng)機(jī),將氣化爐密封使物料在隔絕空氣情況下熱解。熱解過(guò)程主要在溫度較高的熱段進(jìn)行。熱解產(chǎn)生的半焦堆積密度遠(yuǎn)大于稻稈堆積密度,故隨著熱解的進(jìn)行,下部物料熱解完畢,即有上部物料落至熱解段繼續(xù)熱解,保證整個(gè)熱解過(guò)程的連續(xù)進(jìn)行。熱解過(guò)程中,如下部半焦較多,可將部分半焦下放至半焦箱。氣化過(guò)程中,對(duì)爐內(nèi)壓力情1,料斗2.煙道(內(nèi)為填料)3.氣化爐爐膻況進(jìn)行連續(xù)監(jiān)測(cè),并通過(guò)煤氣風(fēng)機(jī)調(diào)整抽氣流量,以4.耐火材料及保溫層5刮板軸6半焦箱圖2氣化爐結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖保持爐內(nèi)的微正壓狀態(tài)。從氣化爐抽出的熱解氣經(jīng)冷凝器將粗煤氣中的Fig 2 Structure of the gasifier氣化爐系多層磚砌結(jié)構(gòu),氣化爐內(nèi)膛尺寸1600液態(tài)產(chǎn)物特別是大部分焦油冷凝下來(lái),之后再經(jīng)過(guò)×400mm,由高鋁磚砌起的內(nèi)壁面圍成,起到蓄熱裝有半焦的兩級(jí)過(guò)濾器除掉剩余焦油,最終得到的作用。內(nèi)膛最下段,即圖中的A、B層為熱解主體千凈煤氣輸入儲(chǔ)氣柜待用。段溫度一般應(yīng)在800℃以上。根據(jù)對(duì)稻稈熱解溫1.4抽氣方式度與熱解產(chǎn)物和熱解效率關(guān)系的實(shí)驗(yàn)研究,該溫度為比較不同抽氣方式對(duì)熱解過(guò)程的影響,實(shí)驗(yàn)水平上具有較好熱解效果56。氣化爐上部溫度較中采用氣化爐頂部抽氣、中心抽氣、熱解氣再循環(huán)三低,可起到烘干及預(yù)熱物料作用。內(nèi)壁外側(cè)為煙道種方式。頂部抽氣方式,熱解氣氣流方向與物料流和保溫層燃燒時(shí)產(chǎn)生的煙氣從煙道中經(jīng)過(guò),以加熱動(dòng)方向相反,可利用高溫?zé)峤鈿鈱?duì)尚未反應(yīng)的上部?jī)?nèi)壁。氣化爐頂部為料斗;下部為半焦箱用于存放物料進(jìn)行預(yù)熱,系統(tǒng)熱損失減少,同時(shí)初步除去粗煤并冷卻氣化爐排出的半焦灰。在氣化爐爐膛內(nèi)部和氣中的焦油。在氣化爐內(nèi)膛中下部裝設(shè)中心抽氣爐壁上布置有多個(gè)溫度測(cè)點(diǎn),以監(jiān)測(cè)整個(gè)反應(yīng)器內(nèi)管,用于中心抽氣方式。實(shí)驗(yàn)證明該方式有利于加溫度分布情況,并指示氣化爐的運(yùn)行狀態(tài)。強(qiáng)氣化爐內(nèi)部傳熱、傳質(zhì)效果,迅速提升爐內(nèi)中心物13實(shí)驗(yàn)基本過(guò)程料溫?zé)峤膺M(jìn)行。熱解氣再循環(huán)方式中,從氣利用熱解產(chǎn)生的半焦作為燃料,從氣化爐爐頂化中國(guó)煤化工被再次循環(huán)送入氣CNMHG太陽(yáng)能學(xué)報(bào)化爐,利用再加熱的循環(huán)煤氣迅速提升中心位置物油和熱解氣取樣點(diǎn),用于催化裂解反應(yīng)前后焦油和料溫度并提高系統(tǒng)產(chǎn)氣速度。熱解氣的取樣分析。焦油取樣采用冷捕捉方法T.),并于等速取樣狀態(tài)下進(jìn)行;所得焦油樣品采用重度分析法測(cè)定熱解氣中焦油總含量8。熱解氣取樣與焦油取樣同步進(jìn)行2實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析2.1熱解氣分析頂部抽氣方式下,每次實(shí)驗(yàn)開(kāi)始后1.5h管道中熱解氣取樣的分析結(jié)果見(jiàn)表2。熱解氣再循環(huán)和中心抽氣方式下所得結(jié)果與之相近。從樣品分析可看1.熱解氣進(jìn)口2閱門(mén)3.溫度、壓力監(jiān)測(cè)出,所產(chǎn)熱解氣中,H2組分占熱解氣總體積的12~4.均流板5電熱絲6催化劑7絕熱層23%;C0占12-20%;CH占8~13%;CH2與8熱解氣出口9.熟解氣取樣點(diǎn)t0.焦油取樣點(diǎn)C2H4占2~6%左右;可燃物總含量占40%以上1l溫控儀12電加熱器13擋板14排渣口熱解氣熱值為7900-12300kJ/m3,遠(yuǎn)高于目前一般圖3催化裂解反應(yīng)器結(jié)構(gòu)圖固定床空氣氣化工藝煤氣的熱值,能夠滿足用戶對(duì)Fig 3 Structure of catalytic cracker of tar較高煤氣熱值的要求1.5焦油催化裂解裝置在儲(chǔ)氣柜之前對(duì)熱解氣中焦油進(jìn)行取樣分析的在氣化爐熱解氣出口裝設(shè)固定床形式的焦油催結(jié)果顯示,熱解氣中焦油含量一般為35-50mg/化裂解反應(yīng)器,在600~900℃溫度范圍內(nèi)研究了白m3,符合農(nóng)業(yè)部NY/443-2001標(biāo)準(zhǔn)要求。原因是云石催化劑對(duì)于熱解氣中焦油裂解和熱解氣組分變系統(tǒng)中采用了較高的熱解溫度,使部分焦油在氣化化的影響。催化裂解反應(yīng)器的基本結(jié)構(gòu)如圖3所爐內(nèi)重新裂解轉(zhuǎn)化為氣體。水洗冷凝器和二級(jí)過(guò)濾示。催化裂解反應(yīng)器的進(jìn)口和出口位置均布置了焦器等的采用也使焦油含量大為降低囊2熱解氣樣品分析數(shù)據(jù)Table 2 Analysis data of some gas samples工況1No. 2No 5No 6熱解溫度/tH2/12.603812.795214.526814.42117.483522.359213.851815.9657CH4/%19.33148.423112.079512.0381H2/%11.97731.38741.45581.2.721428492483C2H4/%2.29241.27562.1682.5432O2/%2.17160.87651.16010.63710.5889N2/%0.641320.756116.95216.027212.536611.6576CO2/%39.449337.10333.714432,9636LHV/kJ/7841.68147.39934.211377.31222112016.6注:表中溫度數(shù)據(jù)皆為氣化爐熱解段爐壁溫度;LHV為低位熱值2.2熱解溫度對(duì)熱解氣組分與熱值的影響應(yīng)(見(jiàn)反應(yīng)式1、2、3、4)而產(chǎn)生大量CO和H2,并減圖4給出了稻稈熱解氣組分隨熱解溫度變化的少了CO2。CH4、CnHm(包括C2H2、C2H等)含量規(guī)律。600到900℃范圍內(nèi),隨溫度的升高,H2含量在600℃-800℃范圍內(nèi)隨著溫度升高而增加,但過(guò)從13%到22%,CO含量從14%到19%平穩(wěn)上升其原因?yàn)槲锪现袚]發(fā)分的析出和焦油的二次分解了800℃以后再升高溫度,含量反而下降。這可能及炭、水蒸氣、反應(yīng)過(guò)程中產(chǎn)生的CO2之間發(fā)生反反應(yīng)與高溫下CH4、C2H2、C2H等的進(jìn)一步分解有關(guān)(見(jiàn)中國(guó)煤化工燃物含量始終處CNMHG1期張曉東等:生物質(zhì)中熱值氣化技術(shù)中試實(shí)驗(yàn)于上升趨勢(shì),從38%到58%左右,而CO2和N2含應(yīng),見(jiàn)式5、6),得到加強(qiáng),而其生成反應(yīng)(屬于放熱量始終下降。反應(yīng),見(jiàn)式7)減弱。分解成為占優(yōu)勢(shì)的反應(yīng),雖然CO、H2等繼續(xù)增加,但由于碳?xì)浠衔飳?duì)熱值貢獻(xiàn)較大,所以出現(xiàn)熱解氣熱值增長(zhǎng)緩慢,甚至下降的情況C+2H2→·CH4+87578.3kJ/kmol(7)2.3系統(tǒng)產(chǎn)氣率和產(chǎn)氣速度爐物料(300kg左右)熱解完畢,需4h左右g85090產(chǎn)生約100m3的熱解氣。稻稈熱解氣產(chǎn)率約0.33m3/kg稻稈,產(chǎn)氣速度可達(dá)20m3/h以上。圖4熱解氣組分隨熱解溫度變化contents and pyrolysis temperature俗60Tc+C Hm +CO+ H2+CoC+CO,=200-162219. 7kJ/kmol000C+H,0=CO+H2-1183506kJ/kmol (3)10CO+H2O—H2+CO2C2H4產(chǎn)氣流量隨nge ol gasL1000圖6是熱解氣再循環(huán)方式下,熱解氣瞬時(shí)流量210000和累計(jì)流量隨時(shí)間的變化曲線?？梢钥闯?開(kāi)始階段,產(chǎn)氣流量在較短時(shí)間間隔內(nèi)呈明顯的尖峰狀,說(shuō)明揮發(fā)分的析出相當(dāng)迅速,此時(shí)應(yīng)是大量纖維素迅速分解的時(shí)間。此后產(chǎn)氣速度降低,在一段時(shí)間內(nèi)流量大致穩(wěn)定在20m3角h左右。這是由于氣化爐中心位置物料的溫度升高需要一段時(shí)間,熱解是一個(gè)圖5熱解氣熱值隨溫度變化相對(duì)緩慢的過(guò)程。因此強(qiáng)化氣化爐內(nèi)部的傳熱情況Fig. 5 The relationship between gas calorie是提高系統(tǒng)產(chǎn)氣速度的一種切實(shí)可行的方法。在熱and gasification temperature解氣流量較小時(shí),將部分爐內(nèi)半焦下放到半焦箱內(nèi)熱解氣熱值隨溫度升高的變化規(guī)律示于圖5。以使上層未裂解的稻稈下落到熱解區(qū)進(jìn)行反應(yīng)。這在650~800℃范圍內(nèi)熱解氣熱值隨溫度升高而近可以解釋后段運(yùn)行中,瞬時(shí)流量呈不規(guī)則的波動(dòng)變似以線性規(guī)律升髙,但800℃之后,熱值增加的趨勢(shì)化。整個(gè)過(guò)程在約3h之內(nèi)產(chǎn)生了75m3熱解氣,平顯著減慢甚至有下降的情況。700℃左右,一次熱均產(chǎn)氣速度為25m3h。解產(chǎn)物中的焦油發(fā)生二次分解(包括裂解、縮合,脫2.4抽氣方式對(duì)產(chǎn)氣率和產(chǎn)氣速度的影響氫,氫化和橋鍵分解等過(guò)程),H2、CO增加,并伴有在一個(gè)實(shí)驗(yàn)工況中研究了三種抽氣方式下的熱較多CH4、C2H等碳?xì)浠衔锛坝坞x碳產(chǎn)生(見(jiàn)式解氣流量隨時(shí)間的變化規(guī)律,見(jiàn)圖7。在熱解過(guò)程1),使得熱值進(jìn)一步升高。在溫度提高到800℃以開(kāi)始階段采用頂部抽氣,從0.2h開(kāi)始。熱解氣流率上,焦油的二次反應(yīng)程度減弱反應(yīng)過(guò)程中存在的從剛開(kāi)始的303h迅諫下降到13m3/h,其原因是CH4和一些輕質(zhì)碳?xì)浠衔锏姆纸夥磻?yīng)(屬吸熱反氣中國(guó)煤化工,熱解過(guò)程進(jìn)行的CNMHG能學(xué)報(bào)非常迅速,熱解氣產(chǎn)量比較大。然后,揮發(fā)分析出過(guò)熱解氣再循環(huán),但熱解氣再循環(huán)條件下出現(xiàn)最大平程減弱,且由于爐內(nèi)傳熱緩慢,中心位置物料溫度較均產(chǎn)氣速度,其次為中心抽氣,最后為頂部抽氣。因低,所以熱解氣析出量減少。試驗(yàn)開(kāi)始約1.25h之此,采用熱解氣再循環(huán)方式有利于提高產(chǎn)氣速度。后,隨著氣化爐中心位置物料溫度的升高達(dá)到熱解表3三種抽氣方式下平均產(chǎn)氣流量比較溫度水平,熱解氣產(chǎn)出速度又有增長(zhǎng),但是增長(zhǎng)趨勢(shì)Table 3 Comparison of average gas flow rate比較平緩。實(shí)驗(yàn)進(jìn)行到1.95h,抽氣方式切換為中under three different modes抽氣方式。熱解氣產(chǎn)氣速度出現(xiàn)明顯較為穩(wěn)定的抽氣方式運(yùn)行時(shí)間產(chǎn)氣量m2平均流率升高,熱解氣瞬時(shí)流量最高曾達(dá)32m3/h分析原因,中心抽氣方式改善了爐內(nèi)的傳熱、傳質(zhì),使從氣頂部抽氣24.00化爐邊壁到中心的傳熱得以強(qiáng)化,這樣氣化爐橫截1.55面上物料都處于較高的溫度水平,所以物料的熱解熱解氣再循環(huán)12730.7024.17速度得到提高。試驗(yàn)進(jìn)行到35h左右時(shí),爐內(nèi)物料2.5焦油的催化裂解大部分已經(jīng)完成熱解,產(chǎn)氣速度將下降。此時(shí)切換表4不同催化解溫度下熱解氣中焦油含量的變化到熱解氣再循環(huán)方式,熱解氣流率雖呈下降趨勢(shì),但Table 4 Change of tar content in the gas under是下降速度比較小所以平均的產(chǎn)氣速度仍比較高。熱解氣再循環(huán)方式有助于強(qiáng)化氣化爐內(nèi)的傳熱使裂解溫度心熱解氣中焦油含量m得物料能夠熱解完全因而所得熱解氣也可達(dá)到最反應(yīng)前縮減效率/%大量。該過(guò)程中出現(xiàn)了幾次波動(dòng),可能與將部分半620焦下放到半焦箱中的操作有關(guān)。81491113.853588.690819.953410.955685.3一累計(jì)流量5.128591.6≌b071.42077,896388.9表4中示出氣化爐頂部抽氣方式、熱解溫度850℃條件下,以白云石為催化劑,在不同裂解溫度20下所獲得的焦油縮減效果?？梢?jiàn),焦油含量縮減效率一般在80%~90%之間。據(jù)有關(guān)學(xué)者的研究,404.5頂部氣化劑的存在對(duì)焦油組分電子云的穩(wěn)定性產(chǎn)生了很時(shí)間/h大影響,降低了其裂解反應(yīng)的活化能。白云石中圖7抽氣方式切換條件下熱解氣流量隨時(shí)間的變化MgO和CaO形成一種復(fù)雜的絡(luò)合物,高溫下其活性區(qū)對(duì)于焦油分子的縮減影響更為顯著910。隨time under different modes裂解溫度的升高,焦油縮減效率有升高趨勢(shì)。這與表3對(duì)三種抽氣方式下平均產(chǎn)氣速度進(jìn)行了對(duì)高溫下熱裂解反應(yīng)的加強(qiáng)、催化劑表面積碳現(xiàn)象的比。雖然運(yùn)行過(guò)程是先頂部抽氣、再中心抽氣最后減弱以及催化劑活性的增強(qiáng)有關(guān)。表5催化要解反應(yīng)前后熱解氣組分和熱值的比較Table 5 Comparison of gas contents and calorie before and after the catalytic cracking reaction項(xiàng)目CH4/%C, Hm/%O2/%CO2/%LHVAKJm反應(yīng)前19.57412.8214.0830.86932.85911.278反應(yīng)后20.34811.10812188表5對(duì)830℃催化裂解溫度下催化裂解反應(yīng)前熱值升高4.66%可見(jiàn),催化裂解反應(yīng)在減少熱解后熱解氣組分和熱值進(jìn)行了比較。催化裂解之后氣中焦油含量減輕焦油對(duì)氣化系統(tǒng)和用氣設(shè)備危熱解氣中H2、CO、CH4的含量有明顯升高熱解氣害的同時(shí)還可改蓋氣旦對(duì)于焦油催化裂中國(guó)煤化工CNMHG1期張曉東等:生物質(zhì)中熱值氣化技術(shù)中試實(shí)驗(yàn)解需要進(jìn)一步的實(shí)驗(yàn)研究。[J]. 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Biomass and Bioenergy, 2000, 18(1)以白云石為催化劑,焦油含量縮減效率可達(dá)8090%,催化裂解反應(yīng)可顯著減少熱解氣中焦油含[8] Nader Padban, Wang Wuyin, Ye Zhicheng, et al.Tarformation in pressurized bed air gasification of woody并可改善熱解氣品質(zhì)。biomass[ J]. Energy Fuels, 2000, 14(3):603-611[參考文獻(xiàn)][9 Zhu tiZhang Shouyu, huang Jiejie, et al. Effectof calcium oxide on pyrolysis of coal in a fluidized bed[J][]顧樹(shù)華,段茂盛.中國(guó)生物質(zhì)資源概況及其能源利用Fuel Processing Technology, 2000, 64: 271--284[A].小型生物質(zhì)發(fā)電技術(shù)研討金C],吉林長(zhǎng)春,[10] Pekka A. Smell,J,B- son Bredenberg. Catalytic purification of tarry fuel gas[J]. Fuel, 1990, 69(10)[2] Bridgwater A V. Catalysis in thermal biomass conversion1219-1225EXPERIMENTS OF BIOMASS GASIFICATION FOR MEDIUMCALORIFIC GAS ON A PILOT SCALE GASIFIERZhang Xiaodong, Zhou Jinsong, Luo Zhongyang, Wang Tiezhu, Xu Ming, Cen KefaInstitute for Thermal Power Engineering, Zhejiang University, hangzhou 310027, ChinaAbstract: Some results of thermal pyrolysis of rice straw are included in this paper. Biomass gasification technol-ogy to produce medium calorific gas was developed by ITPE. The pyrolysis temperature and operation mode ofthe system on the product gas and the overall process of pyrolysis were investigated through the analysis of thecontent and calorie of the product gas, Using dolomite as the catalyst, the catalytic cracking of tar in the gas wasperformed on the fixed-bed reactor. The reduction efficiency of the tar content after catalytic cracking reactionup to 80%-90% and the quality of the gas would be improvedKeywords: biomass; gasification; medium calorie; tar; catalytic craking聯(lián)系人E-ma:cfbo8@ zju. edu,cn中國(guó)煤化工CNMHG