第2期(總第135期)煤化工No. 2(Total No 135)2008年4月Coal Chemical IndustryApr.2008徳士古水煤氣制甲醇與焦?fàn)t氣制甲醇的比較朱本啟裴學(xué)國豐中田唐海濤(山東兗礦國際焦化有限公司,兗州272100)摘要對德土古水煤氣制甲醇和焦?fàn)t氣制甲醇的兩套生產(chǎn)能力相同的合成裝置進(jìn)行了比較,相同點為:采用的甲醇合成塔器相同,催化劑相同,生產(chǎn)甲醇的工藝條件相同,催化劑升溫還原處理方法相同;不同點為:技術(shù)路線不同,氣體成分不同,精甲醇產(chǎn)品質(zhì)量不同。認(rèn)為合成甲醇在相同的工藝操作條件下,由于反應(yīng)氣體成分的不同,造成了反應(yīng)途徑的區(qū)別,即焦?fàn)t氣制甲醇在高C02的條件下(體積分?jǐn)?shù)6%-9%),甲醇合成反應(yīng)主要是以甲酰基途徑合成;德士古水煤氣制甲醇在高00條件下(體積分?jǐn)?shù)15%-16%),甲醇合成反應(yīng)主要是以甲酸基途徑合成。關(guān)鍵詞甲醇水煤氣焦?fàn)t氣比較文章編號:10059598(2008)-02-003505中圖分類號:TQ52文獻(xiàn)標(biāo)識碼:B山東兗礦國泰化工有限公司和山東兗礦國際焦為原料制甲醇(簡稱焦?fàn)t氣甲醇,下同)?；邢薰粳F(xiàn)有兩套已建成投產(chǎn)的23.65萬t/a甲醇裝置,均為天辰設(shè)計院成套設(shè)計,采用國內(nèi)比較成1兩套甲醇裝置的相同處熟的低壓甲醇合成技術(shù),甲醇合成塔采用華東理工大學(xué)專利技術(shù)—絕熱等溫甲醇合成反應(yīng)器,甲醇精11生產(chǎn)能力相同餾采用三塔節(jié)能技術(shù)。由于這兩套裝置采用原料氣不甲醇合成裝置的規(guī)模為20萬t/a,設(shè)計能力為同,造成工藝設(shè)計和產(chǎn)品質(zhì)量有所不同,兗礦國泰化23.65萬t/a。主要包括甲醇合成塔、汽包、人塔預(yù)熱工有限公司采用德士古水煤漿氣化制氣,以水煤氣為器、甲醇水冷器、分離器和合成壓縮機等設(shè)備,合成系原料制甲醇(簡稱水煤氣甲醇,下同);山東兗礦國際統(tǒng)各主要設(shè)備的規(guī)格和數(shù)量列于表1,其中,H為高焦化有限公司采用200萬t/a煉焦裝置剩余焦?fàn)t氣度,L為長度,n為列管數(shù)。表1合成系統(tǒng)主要設(shè)備設(shè)備名稱規(guī)格型號數(shù)量甲醇合成塔400mn,H=13278mm;列管:φ44mx2,L=6000m,n=3258汽包1400m,V=7.52m3入塔預(yù)熱器400mm,H=16105mm;列管:φ19m×2,L=12000m,n=2247甲醇水冷器400mm,H=9581m;列管:④19mm×2,L6000m,n=24352分離器Φ2400mm,H=10278合成壓縮機3BCL407(3BCL459)甲醇精餾裝置粗甲醇精餾能力為23.65萬t/a,組成。兩套甲醇精餾裝置采用的設(shè)備和工藝操作條件主要由預(yù)精餾塔、加壓精餾塔、常壓精餾塔和氣提塔相同。(1)預(yù)精餾塔收稿日期:2008-01-20中國煤化工/h。填料塔規(guī)格作者簡介:朱本啟(93-),男05年畢業(yè)于青島科技為:1CNMHG84℃,操作壓力大學(xué)高級工程師,主要從事煤化工生產(chǎn)應(yīng)用和技術(shù)開發(fā)0.08Pa,丙裝3層填料(TJw3型,堆積密度為22kgm3),共計41m3。煤化工2008年第2期(2)加壓精餾塔c07低壓甲醇合成催化劑(合成塔)使用條件處理甲醇水溶液的能力為40t/h。填料塔規(guī)格操作溫度190℃-300℃,最佳溫度205℃-265℃,操作為:φ2000m,H=36550m,操作溫度127℃,操作壓力,壓力3MPa-15MPa,使用空速4000h1-20000h-0.6Pa,內(nèi)裝4層填料(TJ50型,堆積密度為230kg/15催化劑升溫還原處理方法相同m3),共計77m3。c307甲醇合成催化劑均采用低氫還原,即用系(3)常壓精餾塔統(tǒng)精制氣(合成新鮮氣)進(jìn)行還原,升溫還原曲線相處理甲醇水溶液的能力為40t/h。填料塔規(guī)格同,升溫還原操作相同,還原實際出水量基本相同為:φ2800mm,H=4450m,操作溫度115℃,操作壓力007MPa,內(nèi)裝5層填料(TJW3型,堆積密度為220kg/2兩套甲醇裝置不同處m3),共計13lm312采用的甲醇合成塔器相同21工藝技術(shù)路線的區(qū)別合成裝置采用國際上先進(jìn)的低壓甲醇合成技術(shù),2.1.1德士古水煤氣制甲醇工藝路線合成塔采用華東理工大學(xué)專利技術(shù)——絕熱等溫甲先經(jīng)過煤漿制備,再加壓加熱進(jìn)入多噴嘴氣化爐醇合成反應(yīng)器。甲醇合成系統(tǒng)壓力5.3MPa(A)。入塔與純氧發(fā)生反應(yīng),制得水煤氣。該工藝解決了國內(nèi)高合成氣量為269270.01m3/h(單臺塔),溫度220℃,壓力硫煤制氣問題,并成功進(jìn)行克勞斯硫回收,消除了環(huán)5.3MPaA)。催化劑裝填量為:270895/9500=28.5m3,設(shè)境污染。計催化劑裝填量為29m3。采用φ44mX2、L=6m的雙由德士古水煤漿氣化技術(shù)生產(chǎn)的水煤氣經(jīng)全氣相鋼列管,經(jīng)計算列管數(shù)n=2980根。合成塔規(guī)格為量高溫部分耐硫變換、高溫水解、NHD脫硫、部分脫Φ3400m,L=13840mm碳、低溫水解、干法精脫硫,總硫脫至0.1×106,制得兩套裝置的合成塔器選擇移熱效果較好的管殼合成新鮮氣進(jìn)入合成壓縮機,經(jīng)合成壓縮機的壓縮段式換熱反應(yīng)器,列管內(nèi)裝合成催化劑,管間走鍋爐水,和循環(huán)段分別加壓后的新鮮氣和循環(huán)氣進(jìn)人緩沖利用管間沸騰的鍋爐水及時帶走反應(yīng)余熱。而且選用混合后的氣體進(jìn)入合成氣預(yù)熱器殼層,被來自合成塔新型的催化劑,催化劑自身粒度使床層內(nèi)徑與催化劑的反應(yīng)氣預(yù)熱到195℃~225℃,然后由合成塔頂部斜顆粒直徑比提高到8,有利于消除壁效應(yīng),也有利于向45°進(jìn)人塔內(nèi)進(jìn)行反應(yīng),反應(yīng)后的氣體由塔底出提高參加反應(yīng)氣體的選擇性來改變反應(yīng)進(jìn)程,使反應(yīng)來,經(jīng)人塔氣預(yù)熱器管程,被管間的入塔合成氣冷卻后的氣體中CO/CO2出現(xiàn)不同的轉(zhuǎn)化率,以滿足對甲到90℃左右,進(jìn)入甲醇水冷器再次冷凝冷卻到40℃,醇合成反應(yīng)的控制。然后進(jìn)入甲醇分離器。經(jīng)分離器分離后的氣體絕大部此外,絕熱等溫甲醇合成塔還有以下特點:在合分返回合成壓縮機(三段加氣)加壓循環(huán)利用,少部分成塔上管板處設(shè)置絕熱層,絕熱層裝填催化劑約占總氣體經(jīng)水洗滌后送凈化變換系統(tǒng)回收利用。經(jīng)分離催化劑量的20%;氣體人口設(shè)有氣體分布器,以使催器分離出的液體甲醇減壓后,送入甲醇膨脹槽,經(jīng)閃化劑床層氣體分布均勻;采用φ44m×2m爐管,減蒸后送往精餾系統(tǒng)。少了壁效應(yīng)對反應(yīng)溫度控制的不良影響;如果人塔氣2.1.2焦?fàn)t氣制甲醇工藝路線體毒物超標(biāo)時,絕熱層有較好的“濾毒”作用,避免了裝置以焦?fàn)t氣為原料,經(jīng)原料氣氣柜、焦?fàn)t氣壓中毒區(qū)域擴(kuò)大。縮后,進(jìn)入脫硫工段。脫硫采用MD濕法脫硫和干法13采用的催化劑相同精脫硫技術(shù),焦?fàn)t氣先經(jīng)NH脫硫塔將總硫脫至95兩套裝置均采用南化院C307甲醇合成催化劑,mg/m3,送往轉(zhuǎn)化工段,在加熱爐中預(yù)熱至350℃,返回其選擇性好,轉(zhuǎn)化率高,副反應(yīng)少。脫硫工段進(jìn)行干法脫硫,干法脫硫采用鐵鉬轉(zhuǎn)化器,C307型甲醇合成催化劑外觀為兩端球面的具有經(jīng)鐵鉬加氫轉(zhuǎn)化有機硫,再經(jīng)過氧化錳脫硫槽和氧化金屬光澤的黑褐色圓柱體,外形尺寸為圓柱型:鋅脫硫槽,總硫脫至0.1×106。d5mx(4-5)mm,堆密度為1.4kg/L~1.6kg/L,比表壓部分氧化法技術(shù)。來自脫硫的焦?fàn)t面積90m3/g-110m3/g。其成分主要是由銅、鋅、鋁等氧氣中國煤化工熱爐預(yù)熱到5600℃化物組成,其中C054%-60%、1020%-30%,A105%然后CNMHG下,與來自空分的10%、H03%-6%,另外還含有少量的石墨。純氧發(fā)生部分氧化反應(yīng)進(jìn)行轉(zhuǎn)化。轉(zhuǎn)化后轉(zhuǎn)化氣中14生產(chǎn)甲醇的工藝條件(壓力、溫度)相同CH4的體積分?jǐn)?shù)0.44%,溫度950℃。高溫轉(zhuǎn)化氣經(jīng)高2008年4月朱本啟等:德士古水煤氣制甲醇與焦?fàn)t氣制甲醇的比較壓廢鍋和低壓廢鍋分別副產(chǎn)6.4MPa(G)的中壓蒸汽減壓至0.4MPa后,送至粗甲醇罐,然后泵送至精餾裝和0.3MPa(G)的低壓飽和蒸汽,之后再經(jīng)鍋爐給水加置。甲醇分離器分離出的混合氣去合成氣壓縮機(三熱器、脫鹽水加熱器、水冷器冷卻至40℃,送去壓縮段加氣)。從甲醇分離器出來的循環(huán)氣在進(jìn)入壓縮段工段合成氣壓縮機中。前排放一部分弛放氣,以保持整個循環(huán)回路惰性氣體來自轉(zhuǎn)化工段的合成新鮮氣進(jìn)入合成氣壓縮機恒定。弛放氣與甲醇膨脹槽頂部排出的膨脹氣都去轉(zhuǎn)的一段,壓縮至4.9MPa(A),經(jīng)冷卻至40℃,與來自甲化系統(tǒng)作為燃料被消耗。醇合成的循環(huán)氣(4.9MPa(A),40℃)一起進(jìn)入壓縮機22氣體成分的不同的二段,壓縮至5.3MPa(A),經(jīng)冷卻至40℃后,進(jìn)入甲2.2.1新鮮氣氣體成分不同醇合成工段。經(jīng)過入塔氣預(yù)熱器加熱到220℃,進(jìn)入德士古水煤氣精制后的合成新鮮氣與焦?fàn)t氣精甲醇合成塔內(nèi),甲醇合成氣在催化劑作用下,發(fā)生生制后的合成新鮮氣的對比列于表2。成甲醇的反應(yīng)表2新鮮氣氣體成分對比反應(yīng)放出太量的熱,通過列管管壁傳給鍋爐水產(chǎn)生大量中壓蒸汽(2.5MPa飽和蒸汽),減壓后送至Hz CHa N Ar HoO蒸汽管網(wǎng)。副產(chǎn)蒸汽確保了甲醇合成塔內(nèi)反應(yīng)趨于恒水煤氣27.393.2468.530.010.660.160.01焦?fàn)t氣15.538.2371.860.453.210.43定,且反應(yīng)溫度也可通過副產(chǎn)蒸汽的壓力來調(diào)節(jié)。甲醇合成塔出來的合成氣(241℃,5.1Pa),經(jīng)入2.2.2人塔氣氣體成分不同塔氣預(yù)熱器,甲醇水冷器,進(jìn)入甲醇分離器,粗甲醇在德士古水煤氣制甲醇合成循環(huán)氣與焦?fàn)t氣制甲此被分離。分離出的粗甲醇進(jìn)入甲醇膨脹槽閃蒸,被醇合成循環(huán)氣氣體成分對比見表3。衰3入塔氣氣體成分對比水煤氣9.75343.178078.61260.08171.46246.36990.0248焦?fàn)t氣4.95807.813072.18002.040012.07000.0300通過計算,水煤氣制甲醇中粗甲醇時空產(chǎn)率最大焦?fàn)t氣由于受煉焦過程中各煤種配比的限制,其可達(dá)到1.2t/(m3h),一般為時空產(chǎn)率達(dá)到0.82t/(m3,氣體成分有較大波動,此間造成了合成人塔氣體成分h);焦?fàn)t氣制甲醇中粗甲醇時空產(chǎn)率最大為1.2t/不穩(wěn)定,有的時候C0/CO2比較低,甚至出現(xiàn)CO2的體(m3h),一般為0.9t/(m3h)積分?jǐn)?shù)為6%9%,C0體積分?jǐn)?shù)為2%-6%。在此種工藝入塔氣中氫碳比與C0/CO2存在較大差別,造成合條件下,合成甲醇產(chǎn)率尚未受到不良影響,但粗甲醇成粗甲醇含醇量有明顯差別,表4為氫碳比和C0/含醇量約下降74.26%(最低分析記錄值)。CO2及粗甲醇含醇量的對比23精甲醇產(chǎn)品質(zhì)量不同表4入塔氣氫碳比和CoCO2以及通過對比水煤氣甲醇和焦?fàn)t氣甲醇兩套精餾裝粗甲醇含醇量的對比置的操作條件和運行參數(shù),可知德士古水煤漿制氣生產(chǎn)的粗甲醇pH值偏低,約7.2,在精餾過程中需要加人塔氣氫碳比C/CO2粗甲醇含醇量/%堿調(diào)整p值,而焦?fàn)t氣生產(chǎn)的粗甲醇pH值不穩(wěn)定,為水煤氣5.833.06094.50焦?fàn)t氣5.040.6386.337.4-7.8,中性或略接近堿性,在精餾過程中,只需要加少量燒堿來調(diào)整pH值。燒堿消耗定額對比見表5。在實際生產(chǎn)運行中,由于制氣工藝條件的不同,德士古水煤氣氣體成分相對穩(wěn)定,合成的粗甲醇含量表5燒堿消耗定額對比相對穩(wěn)定。C307催化劑有較好的耐熱性能,所以,在一定的使用時期,C0體積分?jǐn)?shù)可高達(dá)15%-16%,C2體中國煤化工量Ag備注積分?jǐn)?shù)較低,為2%-3%且未發(fā)現(xiàn)合成甲醇受到影響,|水媒CNMHG16554設(shè)計相反,單位甲醇產(chǎn)率較高能夠獲得較好效益,但催化焦?fàn)t固碩頓液槽U.U37095設(shè)計劑使用壽命較短。注:燒堿年消耗量為正常值。煤化工2008年第2期通過對比水煤氣甲醇和焦?fàn)t氣甲醇精餾甲醇蒸汽少。水煤氣甲醇蒸汽消耗量較低,預(yù)塔不凝氣體較多,的消耗,發(fā)現(xiàn)焦?fàn)t氣甲醇在精餾中蒸汽消耗較大,雜醇常壓塔側(cè)線需要采出適當(dāng)雜醇來調(diào)整常壓塔操作。兩含量低,常壓塔基本無雜醇采出,精餾預(yù)塔不凝氣體較種精甲醇的質(zhì)量對比見表6(執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn):GB338-2004)衰6兩種精甲醇質(zhì)量分析對比目指標(biāo)實測結(jié)果優(yōu)等品一等品合格品水煤氣甲醇焦?fàn)t氣甲醇外觀均為無異臭味,無色透明液體,無可見雜質(zhì)符合符合色度(鉑-鈷色號)≤10密度(20℃)/gcm30.791-0.7920.791-0.7930.791~0.7930.79100.7911溫度范圍(0℃,101325Pa)/℃64.0~65.564.0-65.564.0-65.564.65沸程(包括64.6℃±0.1t)≤0.8≤1.5高錳酸鉀試驗時間/min≥50≥30≥65水混溶性試驗通過試驗(1+3)通過試驗(1+9)(1+3)澄清(1+3)澄清水的質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%≤0.01≤0.15≤0.060.07酸度(以 HCOOH計)/%≤0.0015≤0.0030≤0.0050≤0.0009≤0.0006或堿度(以№計)/%≤0.0002≤0.0008≤0.0015≤0.0001≤0.0000羰基化合物含量(以CH0計)/%≤0.002≤0.005≤0.010≤0.0013≤0.0015蒸發(fā)殘渣含量/偉%≤0.003≤0.005≤0.0006≤0.0008硫酸洗滌試驗/ Hazen單位≤50≤50(鉑一鉆色號)合格合格乙醇的質(zhì)量分?jǐn)?shù)/×106均為≤95(或根據(jù)客戶需要)等級判定優(yōu)等品優(yōu)等品3兩種甲醇合成反應(yīng)機理在生產(chǎn)中的應(yīng)用CO2+4H2=CHO+(c0)+2H0(4)隨著反應(yīng)物濃度的變化,反應(yīng)(4)的進(jìn)行促進(jìn)了諸多資料表明合成甲醇過程中主要有以下3個變換逆反應(yīng)的進(jìn)行,這樣少量的逆變換反應(yīng)(主要是可逆反應(yīng)H0參與下)或高濃度CO2合成甲醇后,使催化劑表面C0+ 2H2 +CH-OH +Q(1)出現(xiàn)MC0活性中心(可能占據(jù)氧空位),增加了對H2CO2 + 3H2+CH_OH+H0+Q(2)的吸附能力,即發(fā)生C0通過甲酰基合成甲醇反應(yīng),合C0+HO+C0, +H2+Q(3)成反應(yīng)方程式如下:由于合成甲醇反應(yīng)(2)較快,在催化劑床層中,隨C0+(-C0)+2H2=CH!OH+(-Co)著CO2和生成水的數(shù)量變化以及反應(yīng)熱的影響,反應(yīng)焦?fàn)t氣制甲醇通過甲?；緩胶铣杉状?其理由(3)按其所處的平衡點進(jìn)行變換反應(yīng)或變換逆反應(yīng),如下但對合成甲醇反應(yīng)的具體影響隨反應(yīng)(1)的平衡而不(1)實際生產(chǎn)運行中,C0/C02比較低,甚至出現(xiàn)斷移動,因此對反應(yīng)(1)合成甲醇的機理有一些爭議。CO2的體積分?jǐn)?shù)為6%9%,C0質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3%-6%。但是通過研究,發(fā)現(xiàn)在變換正逆反應(yīng)進(jìn)行的影響下,合成在此種工藝條件下,合成甲醇時空產(chǎn)率未受到不良影甲醇反應(yīng)(1)通過以下兩種途徑生成:即甲?；緩巾?粗甲醇含醇量下降≤80%合成和甲酸基途徑合成。(2)粗甲醇中酸度較低,pH值7.4-7.8,中性或3.1甲?；铣陕越咏鼔A性。甲醇合成催化劑低溫活性較好,在相對低溫下(相恤小醚米九醇較少對于C0與H2吸附結(jié)合的溫度),首先發(fā)生反應(yīng)(2),生中國煤化工,使用壽命得到延成的H0促進(jìn)了變換正反應(yīng)(3)的進(jìn)行,平衡發(fā)生移長。CNMHG動,使之生成了更多的CO2和H,放出的熱量又進(jìn)一(5)由于CO2的強吸附性和體積含量較高,在合步促進(jìn)了反應(yīng)(2)的進(jìn)行。反應(yīng)過程如下:成塔操作溫度下,具備甲?；铣傻臈l件2008年4月朱本啟等:德士古水煤氣制甲醇與焦?fàn)t氣制甲醇的比較6)合成反應(yīng)熱較小,有時為提高產(chǎn)量需要外部(4)副反應(yīng)產(chǎn)物有少量石蠟和醚類雜質(zhì)生成(M伴熱。0CH3)32甲酸基合成(5)反應(yīng)余熱多,副產(chǎn)蒸汽量較大。當(dāng)MC0吸附cO/H時,形成甲酸基為活性中心合(6)需要高空速控制甲醇合成成甲醇,即通過兩種甲醇生產(chǎn)過程和產(chǎn)品的對比,可以驗證C02+(M-CO)+ 2H2=(-C00H+ M-0CH3(6)此前存有爭議的甲醇合成機理,即在高CO2(體積分?jǐn)?shù)C0+(-C0OH)+ 2H2=CH,OH +(-COOH)(7)6%-9%)的條件下,甲醇合成反應(yīng)主要是以甲?；靖鶕?jù)上述理論,可以理解為甲?；谝欢l件徑合成,此條件下對甲醇催化劑活性未產(chǎn)生影響,時下,發(fā)生進(jìn)一步反應(yīng)生成甲酸基,甲酸基反應(yīng)帶動了空產(chǎn)率較高但粗甲醇濃度較低,精餾能耗較高。在高C0/H2,不但在Cu活性表面進(jìn)行吸附,而且也與C0(體積分?jǐn)?shù)15%~16%)條件下,甲醇合成反應(yīng)主要是(C0OH)吸附,在反應(yīng)后的高溫條件下,碳?xì)滏溨匦乱约姿峄緩胶铣?反應(yīng)熱較高,副產(chǎn)蒸汽多,粗甲醇組合,使反應(yīng)更加劇烈,過程快速,反應(yīng)熱增多,床層濃度較高能耗較低,對催化劑活性有一定影響催化溫度上升較快,給反應(yīng)后氣體移熱增加困難。同時,甲劑使用壽命較短,但是單位產(chǎn)出較大。酸基合成的副產(chǎn)物產(chǎn)生了較大碳鏈,促進(jìn)了石蠟或醚4結(jié)束語類雜質(zhì)的生成,見反應(yīng)式(6)德士古水煤氣制甲醇主要通過甲酸基途徑合成在甲醇生產(chǎn)運行中,工藝指標(biāo)的控制相當(dāng)嚴(yán)格,甲醇,其理由如下:生產(chǎn)單位基本是按照原始設(shè)計中的物料衡算來調(diào)整(1)粗甲醇中酸度較高粗甲醇中存在甲酸和乙合成氣體成分的。但由于工藝路線的差別和制得氣體酸,如果甲醇合成反應(yīng)控制不當(dāng),粗甲醇中甲酸質(zhì)量成分的限制,實際物料衡算與設(shè)計有較大偏差,因此,分?jǐn)?shù)有可能達(dá)到0.03%需要在生產(chǎn)過程中不斷摸索優(yōu)化工藝運行、提高產(chǎn)量(2)粗甲醇中含有醚類較多,預(yù)塔不凝氣體多,雜的方法。山東兗礦國際焦化有限公司根據(jù)焦?fàn)t氣制甲醇采出量較大醇的生產(chǎn)特點,摸索出了優(yōu)化焦?fàn)t氣制甲醇的方法,(3)在合成塔操作條件下,具備甲酸基合成條件。達(dá)到了較高的技術(shù)水平。Comparison Between Methanol Synthesis Based on Texaco Water Gasd That Based on Coke Oven GasZhu Benqi, Pei Xueguo, Feng Zhongtian and Tang HaitaoShandong Yankuang International Coking Co, Ltd, Yanzhou 272100)Abstract The methanol synthesis based on Texaco water gas and that based on coke oven gas was compared.following are things in common: capacity, reactor, catalyst, operation conditions and reduction of cataldifference lies in process routes, gas compositions and methanol quality. For Texaco water gas, the methanol synthesis isbased on formyl route under high concentration of CO(15%-16% in volume). For coke oven gas, it is based on acyl routeunder high concentration of CO2(6%-9% in volumeKey words methanol, water gas, coke oven gas, comparison啟事《煤化工》編輯部已隨主辦單位化學(xué)工業(yè)第二設(shè)計院搬遷至太原市高新技術(shù)開發(fā)區(qū)南中環(huán)街461號,請讀者、作者、廣告客戶及相關(guān)人員郵寄地址:太原市南中環(huán)街461號化二院《煤化工H中國煤化工系CNMHG聯(lián)系電話:0351-4084788,7039318E-mail:mhggk@126.com