口2l世紀(jì)人才培養(yǎng)囗儀器儀表用戶來(lái)看,在同樣的網(wǎng)絡(luò)環(huán)境下,達(dá)到了物理網(wǎng)卡傳輸速度的1/45仿真實(shí)驗(yàn)與結(jié)果分析1/5,造成這一差距的原因在于,對(duì)虛擬網(wǎng)卡的實(shí)現(xiàn)過(guò)程中為了驗(yàn)證實(shí)現(xiàn)的虛擬網(wǎng)卡進(jìn)行網(wǎng)絡(luò)數(shù)據(jù)傳輸?shù)墓δ鼙窘邮蘸桶l(fā)送數(shù)據(jù)包事件的傳遞經(jīng)過(guò)了從虛擬域 VMExit到虛擬論文從以下幾個(gè)方面進(jìn)行了cp測(cè)試分別按幾種情況傳送一機(jī)監(jiān)控器 hypervisor,再傳遞到虛擬域0與真實(shí)網(wǎng)卡交互,將處個(gè)400M的文件。綜合起來(lái),上面三類測(cè)試結(jié)果如表1所示理結(jié)果返回到虛擬機(jī)監(jiān)控器 hypervisor,最后通過(guò) SENtry再表1測(cè)試結(jié)次進(jìn)入到虛擬域這樣一個(gè)處理過(guò)程,從而造成了虛擬網(wǎng)卡與度真實(shí)物理網(wǎng)卡在性能上的差距,但是考慮到時(shí)間和資源的限sp方向p速度峰值∞p速度均值制,該結(jié)果是可以被接受的網(wǎng)絡(luò)速度虛擬域->主機(jī)8. 3MB/s6. 9MB/s主機(jī)->虛擬域3. 9MB/83. 8MB/s6結(jié)束語(yǔ)虛擬域->網(wǎng)絡(luò)中其它機(jī)器77MB/本文所做的研究為客戶機(jī)操作系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)了虛擬的N2000網(wǎng)絡(luò)中其它機(jī)器->虛擬域3.5MB/s3.OMB/s網(wǎng)卡,實(shí)現(xiàn)了虛擬N2000網(wǎng)卡的基本功能,可以基于這個(gè)虛擬虛擬域->虛擬域2 7MB/網(wǎng)卡進(jìn)行基本的網(wǎng)絡(luò)通信,但是目前只模擬了N200網(wǎng)卡的物理Ne2000網(wǎng)卡與Ne2000虛擬網(wǎng)卡的傳輸速度比較如部分邏輯,距離實(shí)現(xiàn)一個(gè)完備且高性能的虛擬Ne2000網(wǎng)卡還圖2所示,這里采用的是從一個(gè)網(wǎng)絡(luò)中的其它物理機(jī)器到有一定的差距?？冖鮉X虛擬機(jī)的速度來(lái)參與比較的。參考文獻(xiàn)一-N:30博卡:N20擬網(wǎng)卡[1]J. S. Robin and C. E. Irvine. Analysis of the Intel Pentiums a-ility to support a secure virtual machine monitor[J]. In Pro-eedings of the 9th USENIX Security Symposium, Denver, COUSA.Aug.2000,129-144[2]麻利輝虛擬網(wǎng)卡 TUN/TAP驅(qū)動(dòng)程序設(shè)計(jì)原理[OE/BL]htp://www-128 ibm com/developerworks/ cn/linux/I-tun-6420[3] Eddie Dong, Jun Nakajima. Optionmizint Xen hypervisor basedIntelVirtualizationTechnologyOe/bL].http://library.in[4] Fabrice Bellard. QEMU, A Fast and Portable Dynamic Translator[JJ. In Proceedings of the USENIX Annual Technical Confer-圖2物理Ne2000網(wǎng)卡與Ne2000虛擬網(wǎng)卡的傳輸速度比較ence.2005,137-130圖中較高折線表示物理網(wǎng)卡,較低折線表示虛擬網(wǎng)卡。作者簡(jiǎn)介:黃金敢(1972-),男福州大學(xué)現(xiàn)代教育中心工程師研究從scp結(jié)果可以看出,釆用本文實(shí)現(xiàn)的虛擬網(wǎng)卡可以進(jìn)行可靠方向:多媒體及虛擬機(jī)。的網(wǎng)絡(luò)傳輸達(dá)到∫網(wǎng)絡(luò)的可用性和穩(wěn)定性要求從傳輸速度收稿日期:200-02-02(806文章編號(hào):1671-1041(2008)04-0126-02循環(huán)水泵運(yùn)行方式的經(jīng)濟(jì)性分析黃柱,康支霞2,張憲(1.華北電力物資總公司,北京10075;2,湖南省電力勘測(cè)設(shè)計(jì)院,長(zhǎng)沙410007)摘要:介紹了循環(huán)水泵的運(yùn)行方式和調(diào)節(jié)方式,以南方某電廠兩臺(tái)2循環(huán)水泵的運(yùn)行方式600MW機(jī)組為例對(duì)循環(huán)水泵單臺(tái)運(yùn)行和兩臺(tái)并聯(lián)運(yùn)行兩種運(yùn)行方式進(jìn)行了經(jīng)濟(jì)性比較,提出了提高循環(huán)水泵效率的措施,為科學(xué)指導(dǎo)循環(huán)目前大型電廠的循環(huán)水泵一般采用兩種運(yùn)行方式:單臺(tái)水泵優(yōu)化運(yùn)行提供了依據(jù)。泵運(yùn)行和兩臺(tái)泵并聯(lián)運(yùn)行。21關(guān)鍵詞:循環(huán)水泵;經(jīng)濟(jì)性分析;優(yōu)化運(yùn)行;電廠2.1單臺(tái)泵運(yùn)行中圖分類號(hào):TP291文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:B將管路性能曲線和泵本身的性能曲線用同樣的比例尺畫1引言在同一張圖上兩條曲線的交點(diǎn)即為泵的運(yùn)行工況點(diǎn),亦稱工對(duì)于電廠的單元制循環(huán)水系統(tǒng),各臺(tái)機(jī)組循環(huán)水的調(diào)作點(diǎn)[3]。如圖1,其中H-Q是泵本身的性能曲線,H-Q是節(jié)互不影響可以單獨(dú)進(jìn)行調(diào)節(jié),這種系統(tǒng)中,每臺(tái)機(jī)組宜裝管路性能曲線M點(diǎn)即為泵穩(wěn)定運(yùn)行的工況點(diǎn)。設(shè)2臺(tái)50%容量的循環(huán)水泵,在運(yùn)行過(guò)程中常常是單臺(tái)泵2.2兩臺(tái)泵并聯(lián)運(yùn)行單獨(dú)運(yùn)行或兩臺(tái)并聯(lián)運(yùn)行。為了使這些泵在整個(gè)負(fù)荷變化范由泵的性能曲線(H-Q)做并聯(lián)后的性能曲線(H-Q)并圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)全方位經(jīng)濟(jì)運(yùn)行以便取得最佳的經(jīng)濟(jì)效益就必須的原則是:在相同揚(yáng)程點(diǎn)的流量相加而得出。圖2表示出不同進(jìn)行系統(tǒng)分析在可能的方案中擇其最優(yōu)方案。型號(hào)中國(guó)煤化工作點(diǎn)其中I、Ⅱ分別為本文首先介紹了循環(huán)水泵的運(yùn)行方式然后以南方某電兩臺(tái)CNMHG曲線,1+Ⅱ?yàn)閮膳_(tái)泵廠兩臺(tái)60Mw機(jī)組為例對(duì)循環(huán)水泵單臺(tái)運(yùn)行和兩臺(tái)并聯(lián)運(yùn)并聯(lián)八刀呱1們江曲線與管路特性曲線相行兩種運(yùn)行方式進(jìn)行了經(jīng)濟(jì)性比較提出了提高循環(huán)水泵效交于M點(diǎn),該點(diǎn)即為兩泉聯(lián)合運(yùn)行時(shí)的工作點(diǎn)。率的措施,為科學(xué)指導(dǎo)循環(huán)水泵優(yōu)化運(yùn)行提供了依據(jù)。126EcVo.152008No4歡迎光臨本刊網(wǎng)站htp://www.ec.com.cn儀器儀表用戶口21世紀(jì)人才培養(yǎng)口和并聯(lián)運(yùn)行時(shí)的經(jīng)濟(jì)性做一比較根據(jù)單臺(tái)泵運(yùn)行和兩臺(tái)泵并聯(lián)運(yùn)行時(shí)不同環(huán)境溫度壓力下的汽輪機(jī)功率,可以計(jì)算出兩臺(tái)泵并聯(lián)運(yùn)行時(shí)汽輪機(jī)功率與開(kāi)一臺(tái)泵運(yùn)行時(shí)汽輪機(jī)功率的差值,即汽輪機(jī)功率增量AP循環(huán)水泵的最優(yōu)運(yùn)行方式是由汽輪機(jī)功率增量AP與循環(huán)水泵耗功增量△Pr的差值決定的,當(dāng)差值A(chǔ)P為正值時(shí)說(shuō)明圖1單臺(tái)泵運(yùn)行的工作點(diǎn)圖2不同型號(hào)兩臺(tái)泵井聯(lián)開(kāi)兩臺(tái)泵比開(kāi)一臺(tái)泵經(jīng)濟(jì),當(dāng)差值A(chǔ)P為負(fù)值時(shí)說(shuō)明開(kāi)一臺(tái)泵比開(kāi)兩臺(tái)泵經(jīng)濟(jì)。3南方某電廠循環(huán)水泵不同運(yùn)行方式下的經(jīng)濟(jì)性通過(guò)試驗(yàn)分別在循環(huán)水入口溫度為15℃、20℃、25℃時(shí)分析測(cè)得汽輪機(jī)功率增量△P,循環(huán)水泵耗功增量△Pr可通過(guò)并聯(lián)3.1循環(huán)水系統(tǒng)技術(shù)概況和單臺(tái)運(yùn)行時(shí)循泵的流量和揚(yáng)程計(jì)算軸功率并取其差值獲本例中該機(jī)組的循環(huán)水泵是動(dòng)葉不可調(diào)的定速斜流泵,得由此得到50%負(fù)荷下循環(huán)水人口溫度為1℃20℃25℃因此無(wú)法通過(guò)改變動(dòng)葉角度或者調(diào)整電機(jī)轉(zhuǎn)速的方式來(lái)改變時(shí)的4P如表1所示。循環(huán)水泵的流量,只能通過(guò)啟停循環(huán)水泵改變循環(huán)水泵的臺(tái)1并聯(lián)和單臺(tái)運(yùn)行方式下汽輪機(jī)所發(fā)功率的數(shù)來(lái)調(diào)整流量。其循環(huán)水系統(tǒng)設(shè)計(jì)運(yùn)行方式為:夏季及春秋變化量與循泵多耗功率之差季運(yùn)行時(shí),一機(jī)配兩臺(tái)循環(huán)水泵,單元制運(yùn)行;冬季運(yùn)行時(shí)兩負(fù)荷循環(huán)水人口溫度(℃)機(jī)配三臺(tái)循環(huán)水泵擴(kuò)大單元制運(yùn)行;嚴(yán)冬季節(jié)或低負(fù)荷運(yùn)行20時(shí),一機(jī)配一臺(tái)循環(huán)水泵?！鱌(W)-2131.1-184.51-1293.250%負(fù)荷時(shí)單臺(tái)運(yùn)行與兩臺(tái)并聯(lián)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性比較由表1可以看出,在50%負(fù)荷下循環(huán)水入口溫度分別為循泵的Q-n曲線具有一個(gè)普遍性的特點(diǎn):通常往流量增15℃、20℃25℃時(shí)的△P都為負(fù)值說(shuō)明此時(shí)單臺(tái)泵運(yùn)行比兩大方向經(jīng)過(guò)最高效率點(diǎn)后,斜率逐漸增加,呈陡降型,即在這臺(tái)泵并聯(lián)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)。而且可以看出,循環(huán)水人口溫度越低,△P一范圍內(nèi)即使流量變化不大,也會(huì)引起效率較大的下降。而的值越小,由上文的理論分析可以推斷在50%負(fù)荷下,循環(huán)兩臺(tái)泵并聯(lián)后的Q-H曲線比單臺(tái)泵的Q-H曲線要平坦水人口溫度小于25℃時(shí)單臺(tái)泵運(yùn)行比兩臺(tái)泵并聯(lián)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)。得多,同時(shí)由于管路的阻力損失與流量是近似成平方關(guān)系的,根據(jù)AP隨循環(huán)水入口溫度的增長(zhǎng)而增長(zhǎng)的幅度基本可以推因此管路特性曲線是一條較陡的近似二次拋物曲線對(duì)應(yīng)在Q斷當(dāng)循環(huán)水人口溫度小于30℃時(shí),單臺(tái)泵運(yùn)行比兩臺(tái)泵并聯(lián)H曲線上,Q并與Q單就相距較遠(yuǎn)3。由于電廠選泵的結(jié)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)至于循環(huán)水入口溫度大于30℃時(shí)的情況需要通過(guò)果住住是使并聯(lián)工作點(diǎn)處的流量略大于設(shè)計(jì)流量,即Q>具體試驗(yàn)得出數(shù)據(jù)才能判定Qa計(jì),而在減少泵運(yùn)行臺(tái)數(shù)后,因凝汽器和管道為阻力減小,每臺(tái)泵的揚(yáng)程降低。流量增大,工作點(diǎn)進(jìn)一步向大流量方向移4結(jié)論動(dòng)效率進(jìn)一步降低。由于阻力特性曲線較陡,使每臺(tái)泵在并通過(guò)對(duì)示例機(jī)組循環(huán)水泵運(yùn)行方式的經(jīng)濟(jì)性分析,得到如下結(jié)論:聯(lián)時(shí)和單臺(tái)時(shí)的流量相差較大(或者說(shuō)工作點(diǎn)相距較遠(yuǎn)),即(1)在50%負(fù)荷下,循環(huán)水入口溫度分別為15℃、20℃單臺(tái)時(shí)的效率要下降得更多些。最后,因在這一流量區(qū)的Q-25℃時(shí)單臺(tái)泵運(yùn)行比兩臺(tái)泵并聯(lián)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)進(jìn)而可以推斷出,曲線呈陡降型更加劇了單臺(tái)運(yùn)行時(shí)效率值的減小。這三個(gè)在50%負(fù)荷下,且循環(huán)水入口溫度小于30℃時(shí),單臺(tái)泵運(yùn)行比因素的綜合結(jié)果即如圖3所示。即導(dǎo)致泵單臺(tái)運(yùn)行時(shí)的效率值比泵并聯(lián)運(yùn)行時(shí)每臺(tái)泵的效率要低得多兩臺(tái)泵并聯(lián)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)。(2)對(duì)于該機(jī)組來(lái)說(shuō)提高循環(huán)水泵的運(yùn)行效率主要還應(yīng)從改善運(yùn)行調(diào)節(jié)方式上入手。應(yīng)通過(guò)理論分析和試驗(yàn)驗(yàn)證,在不同的循環(huán)水入口溫度下,通過(guò)計(jì)算得到機(jī)組在不同負(fù)荷下的電廠凈增功率的變化過(guò)程曲線根據(jù)凈增功率的大小可以由電廠運(yùn)行人員選擇具體的循環(huán)水泵的運(yùn)行方式?？谪襋D.參考文獻(xiàn)[]葛曉霞繆國(guó)鉤.循環(huán)水系統(tǒng)運(yùn)行方式優(yōu)化分析.電站輔機(jī)n],2000,(01)[2]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