第29卷化肥工業(yè)第1期德士古氣化爐的提溫操作金剛張濤(山東省兗礦魯南化肥廠滕州277527)TQ44 B摘要通過(guò)更換煤種使生產(chǎn)消耗得到了大幅度降低,生產(chǎn)能力得到了較大的提高,但渣中可燃物較設(shè)計(jì)指標(biāo)提高了2-3倍。為此進(jìn)行了提高爐溫的試驗(yàn),考察渣中可燃物隨爐溫的變化關(guān)系。同時(shí)考核不同渣中可燃物含量下的氧耗和謀耗。關(guān)鍵詞德士古氣化爐 灰渣可燃物 操作溫度兗礦魯南化肥廠的德士古氣化裝置自1993本次試驗(yàn)的主要日的是考察渣中可燃物隨爐年4月試車以來(lái)進(jìn)行了較多的技術(shù)改造,生產(chǎn)能溫的變化關(guān)系.同時(shí)考核不同淹中可燃物含量下力由年產(chǎn)8萬(wàn)t合成氨提高到年產(chǎn)10.71,生產(chǎn)用的氧耗、煤耗。煤由原來(lái)的單一“七五”煤發(fā)展成多礦點(diǎn)混煤、 隨1.2 試驗(yàn)原則及注意事項(xiàng)著生產(chǎn)產(chǎn)量的提高使用煤種的增多,灰渣中可燃(1)本次試驗(yàn)氧氣流量不變、壓力保持穩(wěn)定物含量也有所升高(表1)。分析其原因，認(rèn)為操在(3.8+0.05)MPa,氧氣純度在99. 6%以上,通作爐溫過(guò)低是主要因素,因此在2000年4月進(jìn)行過(guò)逐漸降低煤漿泵轉(zhuǎn)速以提高0/C值最終達(dá)到了提高爐溫的試驗(yàn)工作:提溫之月的。表1不同煤種灰渣可燃物含 l(2)以合成氣中C0+ H2的百分含量每降低項(xiàng)目1993年 1994年 1995年 1996年 1998年1%為一個(gè)階段,每個(gè)階段穩(wěn)定運(yùn)行24 h,每個(gè)價(jià)燦種七五+七i+北省+井段從8:00開(kāi)始，氣體分析又增加廣9:00和11:00北宿北落陵: +落陵2次(原是每個(gè)雙點(diǎn)分析I次):從渣可(3)爐溫提升應(yīng)緩慢,煤漿泵轉(zhuǎn)速應(yīng)緩慢降燃物(2)10-15 15-20 15-202S30~45低。度(心)1450 1400 I 4001350 1 350(4)試驗(yàn)時(shí)應(yīng)嚴(yán)格監(jiān)視合成氣溫度(≤218C)、合成氣成份、支撐板溫度(≤25 C)、爐壁溫度(≤260 C)、甲烷含量、排渣情況等，在上述參1試驗(yàn)方 案的制定數(shù)不出現(xiàn)異常時(shí)才能進(jìn)行下一步的試驗(yàn),否則試本次系統(tǒng)運(yùn)行從2000年3月11日開(kāi)始,試驗(yàn)終止驗(yàn)時(shí)系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定,各項(xiàng)指標(biāo)已得到優(yōu)化，試驗(yàn)結(jié)(5)儀表車間應(yīng)保持在線甲烷表的準(zhǔn)確性，果應(yīng)是具有代表性的。并每天校驗(yàn)1次:德士古氣化爐高溫?zé)犭娕嫉氖褂脡勖话悴?6)試驗(yàn)期間灰渣取樣每班2次(原每班1超過(guò)1周。本次試驗(yàn)選在非初始開(kāi)車階段,熱電次),分別在接班后的第三<第六小時(shí)取樣;煤質(zhì)分偶已不能指示,只能以氣體成份為參考來(lái)標(biāo)定爐析室分白班、中班隨時(shí)分析，分析結(jié)果及時(shí)上報(bào)至溫。盡管甲烷含量能較快地反映爐溫，但變化較相關(guān)部門。快,受系統(tǒng)其它因素影響較大。C0+ H的百分含(7)試驗(yàn)期間操作人員應(yīng)真實(shí)地記錄工藝參量隨爐溫的升高而降低，雖變化慢-些,但受其它數(shù),認(rèn)真巡回檢查,氣化爐壁溫每2小時(shí)用紅外測(cè)因素干擾小,爐溫與C0+H2含量的對(duì)應(yīng)關(guān)系較溫儀實(shí)測(cè)1次:為確定,再現(xiàn)性較好,所以選定以C0+H2的含量1.3試驗(yàn)步驟標(biāo)定爐溫。(1)從月前運(yùn)行狀況開(kāi)始(C0+ H2=83.85%)，1.1 試驗(yàn)月的逐步降低煤漿泵轉(zhuǎn)速，提高0/C值.使合成氣中0048第29卷化肥工業(yè)第1期+ H2的含量為82% ~ 83%。(5)分析渣中可燃物,如果含量降至20%,試(2)第二階段再降低煤漿泵的轉(zhuǎn)速,使臺(tái)成驗(yàn)結(jié)束并恢復(fù)原工況。氣中CO+ H2的含量為81% ~ 82%。(3)第三階段再降低煤漿泵的轉(zhuǎn)速,使合成2試驗(yàn)情況介紹氣中CO+ H的含量為80% ~ 81%。2.1試驗(yàn)過(guò)程 .(4)第四階段再降低煤漿泵的轉(zhuǎn)速,使合成(1)第一階段4月5日8:00開(kāi)始提爐溫至氣中C0+ H2的含量為79% ~ 80%。10:00基本調(diào)整完畢，目標(biāo)值是C0+ H2的含量為表2試驗(yàn)前后數(shù)據(jù)對(duì)比82%~83%并維持2h穩(wěn)定運(yùn)行。①試驗(yàn)前②第一③第二同比增加同比增加(2)第二階段4月6日8:00開(kāi)始提爐溫至項(xiàng)目平均值階段階段° ②-① 3-①10:00調(diào)整完畢，目標(biāo)值CO+ H2含量為81% ~C0+H(%) 83.8582.70 81.84-1.15 -2.0C02(%) 15.9416.95 17.74 +1.01 +1.8082%,但因6日15:00跳車而停止試驗(yàn)。2.2數(shù)據(jù)對(duì)比6259(x10-%)試驗(yàn)前后數(shù)據(jù)對(duì)比見(jiàn)表2cH產(chǎn)量328.25 328.18 329.62 -0.07 +1.37煤氣產(chǎn)量873.35 882.70 887.40 +9.35 +14.053試驗(yàn)結(jié)果CO+H:產(chǎn)員(1)操作爐溫的確定依據(jù)是煤的灰熔點(diǎn),一732.3730.0 726.3 -2.3 - 6.0(km'/d)般在煤的灰熔點(diǎn)FT以上50 C左右。由于所使用.總耗鋇國(guó)(km'/d.標(biāo)態(tài))263.9264,8 267.2 +0.9 +3.3的煤的灰熔點(diǎn)較低,所以爐溫也較低,試驗(yàn)過(guò)程中總投煤漿量520.2 506.7 494.5 -13.5 -25.7高出正常爐溫約100 C,具有較大的風(fēng)險(xiǎn)性。(n2/d)比氧耗[m2/(2)本次試驗(yàn)雖然只進(jìn)行了2個(gè)階段即被終I 00m(Co+ 360.4 362.7 367.9 +2.3 +7.5止,但從數(shù)據(jù)上看已顯示出趨向性。H:),標(biāo)態(tài)](3)從表2可以看出，在其它條件不變的情比故耗[kg/1000m 565.3 554.0 541.0 -11.3 -24.3況下(氧氣流量、煤漿濃度、產(chǎn)氨量),提高爐溫，比.(CO+ H)]氧耗增加，比煤耗降低,灰渣可燃物降低。1 000 .江氣串(xr煤氣1679.0 1742.0 1794.5 +63 +11s.5m(CO+ H2)多耗氧分別為2.3 m?(標(biāo)態(tài))和7.5/m2煤漿)m(標(biāo)態(tài)),1 000 m2(CO+ H)少耗煤分別為11.3平均煤漿66.32 66.51 66.21 +0.19 -0.11kg和24.3kg。由此可見(jiàn),提高爐溫能提高煤的利濃度(%)長(zhǎng)渣可用率,降低生產(chǎn)成本,但還要綜合考慮比氧耗的增燃物(%)43.96 36.47 31.83 -7.49 -12.13加和耐火磚的壽命等-系列因素。，折算成24h(收稿日期2001- 10-08)新型低溫甲醇催化劑交聯(lián)速度,生成較傳統(tǒng)催化劑活性表面積更大、熱-種操作溫度較傳統(tǒng)工業(yè)催化劑低100C的穩(wěn)定性更高的凝結(jié)物。凝結(jié)物成型后，在300~甲醇合成催化劑目前正由美國(guó)Apyron工藝技術(shù)1 000 C下煅燒即得到成品。據(jù)稱,這種方法的生公司開(kāi)發(fā)。傳統(tǒng)的甲醇催化劑一般利用水溶性金產(chǎn)成本低于共沉淀法。此外， 由于催化劑具有較屬鹽,通過(guò)共沉淀作用，由銅、鋅或鋁的氧化物制好的熱穩(wěn)定性，可降低甲醇生產(chǎn)的能耗和成本。備:新型催化劑的化學(xué)組成與之相同，但制造方目前該方法已用于生產(chǎn)氮氧化物的分解催化劑，法不同。在新的臺(tái)成工藝中,金屬氧化物與無(wú)機(jī)在1000C下使用53h而無(wú)任何活性損失:粘合劑(如膠質(zhì)硅)混合,形成基質(zhì)，活性金屬組份分散于其間?；旌蠒r(shí),用無(wú)機(jī)酸噴淋基質(zhì),以加快(南化集團(tuán)研究院210048 郭景芝)19