第18卷第2期燃燒科學(xué)與技術(shù)2012年4月Journal of Combustion Science and TechnologyApr.2012多孔介質(zhì)鈍體火焰穩(wěn)定性劉明侯,許勝,陳靖,陳義良(中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)熱科學(xué)和能源工程系,合肥230027)摘要:提岀釆用多孔介質(zhì)材料制作鈍體火焰穩(wěn)定器,旨在利用其通透和彌散性能改善鈍體后燃空比,從而提高火焰穩(wěn)定性.通過對實心鈍體、平均孔徑為1.27mm和0.32mm的多孔介質(zhì)鈍體尾跡冷態(tài)流場、鈍體火焰及其穩(wěn)定特性對比實驗,發(fā)現(xiàn)基于來流速度和鈍體特征長度尺度的雷諾數(shù)對實心和多孔介質(zhì)鈍體回流區(qū)產(chǎn)生特性影響較大.多孔介質(zhì)鈍體回流區(qū)岀現(xiàn)在xD=1,其長度為(0.8~1.0)D,回流強度35%;實心鈍體產(chǎn)生的回流區(qū)緊貼鈍體,長度為1.4D、回流強度為82%.當(dāng)空氣伴流速度為60ms時,實心鈍體燃料流速度小于3.lm/s時熄火,而平均孔徑為1.70mm和0.32mm的多孔介質(zhì)則分別在實心鈍體燃料流速度小于1.6ms和09m/s后才熄火.由于多孔介質(zhì)滲透和彌散作用,鈍體后燃料空氣混合更好,可獲得更寬的火焰穩(wěn)定范圍.當(dāng)燃料速度相同時,多孔介質(zhì)鈍體熄火的空氣伴流速度更大;當(dāng)相同燃料和空氣伴流條件時,多孔介質(zhì)火焰剛性更強,燃燒更充分.關(guān)鍵詞:多孔介質(zhì);火焰穩(wěn)定器;熄火極限;火焰穩(wěn)定性中圖分類號:TK223.23文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A文章編號:1006-8740(2012)020111-06Flame Stability of Porous Media Bluff BodiesLIU Ming-hou, XU Sheng, CHEN Jing, Chen Yi-liangDepartment of Thermal Science and Energy Engineering, University of Science and Technology of ChinaHefei 230027. ChinaAbstract: Due to permeability and diffusion, the porous media bluff body was proposed as flame holder to improveflame stability. By comparing of cold flow field, flame structure and flame stabilization of solid, 394 and1 576 PPM(pores per meter) porous media blunt bodies, it was found that the back flow regions after different bluffdies changed obviously with Reynolds numbers, which is based on free stream velocity and blunt body lengthscale. Compared with porous media bodies, the solid blunt body has bigger recirculation regions and stronger backflow intensity. For porous media blunt body, its back flow region occurs at x/D= l, with about 0.8D--1 0D in lengthand 35% in back flow intensity, For solid blunt body, however, its back flow region is about 1. 4D in length and 82%in back flow intensity. Due to virtual mixing of fuel and oxidant, the porous media flame holder has better flame sta-bilization. For a given fuel velocity, the porous media flame holder has bigger extinction velocity of air co-flow. Forthe same air and fuel velocities, the combustion after porous media bodies is more stable and effectiveKeywords: porous media; flame holder; extinction limits; flame stability采用鈍體火焰穩(wěn)定器是提髙航空發(fā)動機、火箭沖穩(wěn)定器為Ⅴ型火焰穩(wěn)定器,其主要作用是形成穩(wěn)定的壓發(fā)動機和民用回轉(zhuǎn)窯等設(shè)備或裝置的燃燒室火焰回流區(qū).大量的研究和應(yīng)用表明,V型火焰穩(wěn)定器導(dǎo)穩(wěn)定性的重要手段之一.工程中常用的典型鈍體火焰致燃燒室產(chǎn)生較大流動損失.由于回流區(qū)燃料和氧化中國煤化工收稿日期:2011-08-29基金項目:國家自然科學(xué)基金資助項目(1112296;50936005)HCNMHG作者簡介:劉明侯(1966-),男,博士,教授.通訊作者:劉明侯, mhliulaustc. edu. cnl12燃燒科學(xué)與技術(shù)第18卷第2期劑混合不好,火焰穩(wěn)定邊界相對較窄,燃燒效率不高,還答易出現(xiàn)振蕩燃燒為了解決上述問題,研究1實驗裝置者發(fā)明了改進(jìn)的ⅴ形穩(wěn)定器.該穩(wěn)定器是在V形頂部或兩側(cè)開槽或孔、其目的是使Ⅴ形穩(wěn)定器上游的燃圖1為丙烷與空氣擴(kuò)散燃燒實驗裝置示意料進(jìn)入后面的回流區(qū),使得回流區(qū)燃料與空氣混合更圖.多孔介質(zhì)置于燃料噴嘴上方L處.燃料管的內(nèi)徑好,可以大大降低貧燃熄火極限2.可見,火焰穩(wěn)定D2=5mm,壁厚1.5mm,長度為1m.空氣伴流管道器除了穩(wěn)定渦旋作用外,還需要有效強化燃料與氧化內(nèi)徑D1=60mm,長度600mm.石英玻璃管內(nèi)徑為劑混合的作用通常,鈍體火焰穩(wěn)定器火焰穩(wěn)定能力與堵塞比相鈍體材料:平均孔徑為1.27m和0.32mm多孔介關(guān),尤其是當(dāng)流體速度較快時,實現(xiàn)火焰駐定的堵塞質(zhì)孔鈍體板及實心鈍體圓盤.不同材料鈍體結(jié)構(gòu)外比就更大,如導(dǎo)彈發(fā)動機中火焰穩(wěn)定器的堵塞比可形尺寸相同,均為圓盤鈍體結(jié)構(gòu),其端面直徑為D達(dá)到50%~60%.然而大堵塞比的火焰穩(wěn)定器會導(dǎo)40mm,高度h為8mm.流體通道堵塞比達(dá)致嚴(yán)重的流動損失,降低發(fā)動機推力,火焰穩(wěn)定器必4.1%燃然料管與鈍體材料幾何布置如圖2所示,實須在穩(wěn)定火焰的同時,減少流動損失.為此,研究者驗時,空氣壓氣機抽入空氣,通過渦輪流量計(流量提出了高效的渦旋駐定穩(wěn)定器,如沙丘穩(wěn)定器、范圍為5-100m/h,精度等級為±1.5%)進(jìn)入燃燒室駐渦穩(wěn)定器等研究者通過大量硏究總結(jié)出一個火焰穩(wěn)定器靂與丙烷燃料進(jìn)行擴(kuò)散燃燒.實驗通過多孔介質(zhì)與實心鈍體火焰和冷態(tài)流場對比,分析多孔介質(zhì)火焰穩(wěn)定要有如下性能:優(yōu)越的駐渦性能燃料與空氣得到器對流體壓力損失、熄火極限和火焰高度等參數(shù)的影有效混合、強化液體燃料的蒸發(fā)、減少流動阻力等.響,探索采用多孔介質(zhì)火焰穩(wěn)定器提高火焰穩(wěn)定性的而影響鈍體火焰穩(wěn)定器火焰穩(wěn)定性能因素包括其形可行性狀、燃料/伴流速度(或動量)比、燃料/氧化劑比、燃料類別和工作壓力等.已進(jìn)行的研究中,雖然火焰穩(wěn)定器形狀多樣,但都是采用實心材料或開槽挖孔制作成各種形式的鈍體火焰穩(wěn)定器多孔介質(zhì)是一種新型的材料,已被廣泛應(yīng)用于流動、傳熱、燃燒等各個領(lǐng)域.多孔介質(zhì)大比熱容有蓄熱作用,相當(dāng)于固定的高溫源,有利于穩(wěn)定火焰;單位體積內(nèi)多孔介質(zhì)有很大的表面積,氣體和固體之間可以進(jìn)行充分的熱交換,使得燃燒溫度分布相對均勻,提高燃燒安全性和穩(wěn)定性,同時多孔介質(zhì)的復(fù)雜多變的流道橋路,也可以在延長燃?xì)馔Ａ魰r間的同時1—丙烷;2—石英玻璃罩;3—多孔介質(zhì);4—空氣整流器;5—渦輪強化燃燒;多孔介質(zhì)的高熱導(dǎo)率和強輻射作用可以流量計;6一空氣壓氣機;7一CCD照相機使反應(yīng)放出的熱量向上游和下游傳給臨近的流體介圖1實驗裝置示意質(zhì)杜聲同等對陶瓷多孔毛細(xì)滲油火焰穩(wěn)定器的實D驗研究結(jié)果表明,毛細(xì)滲油結(jié)構(gòu)可以有效擴(kuò)大火焰穩(wěn)高度h定范圍,對點火、防振及火焰狀況都有利,而且由于毛細(xì)儲油功能,使熄火時間加長;由于熱慣性的存在有利于再著火雖然目前對多孔介質(zhì)內(nèi)燃燒已進(jìn)行了很多研究但用多孔介質(zhì)做火焰穩(wěn)定器相關(guān)研究還未見報道.本文提出用多孔材料制作多孔介質(zhì)火焰穩(wěn)定器.采用熱線測試實心鈍體和多孔介質(zhì)鈍體尾跡冷態(tài)流場結(jié)構(gòu),并采用丙烷為燃料進(jìn)行對比燃燒實驗中國煤化工研究多孔介質(zhì)鈍體火焰穩(wěn)定特性.ICNMHG2012年4月劉明侯等:多孔介質(zhì)鈍體火焰穩(wěn)定性113為了研究回流區(qū)大小和回流強度,用熱線測速儀15mm處.對于實心鈍體火焰(圖4(a)),當(dāng)va=1m/s測試了各種工況時不同火焰穩(wěn)定器后軸線上流向速時,由于空氣速度較小,火焰長且呈黃紅色,呈現(xiàn)擴(kuò)度分布.冷態(tài)流場測試中,熱線測速儀采用直徑散火焰特征.隨著空氣伴流速度增大(v2=2m/s),火5μ m wollaston(PT10%RH熱絲,其速度敏感長度為焰上部為黃紅色,下部為藍(lán)色.這是由于伴流速度增lmm,電阻52Ω.熱線測速儀測試時采用恒溫工作大,鈍體火焰穩(wěn)定能力的下降導(dǎo)致擴(kuò)散火焰(黃紅色模式,熱線測速儀工作電阻R與環(huán)境溫度下電阻R部分)抬舉.燃料與空氣在自由流與尾跡交界面混合比值為1.8.熱線測速儀信號經(jīng)過放大、平移、通過較好,且應(yīng)變率較低,沿著鈍體四周產(chǎn)生了藍(lán)色火16通道AD(12位)板進(jìn)入計算機.采樣頻率焰.隨著空氣伴流速度進(jìn)一步增大(v2=3~4ms)3.5kH,采樣時間10s.實驗前,對熱線測速儀進(jìn)行鈍體穩(wěn)定火焰能力降低,火焰上部黃色的擴(kuò)散火焰部速度-電壓標(biāo)定.具體標(biāo)定過程見文獻(xiàn)[0],平均速度分漸漸變小、消失.當(dāng)空氣速度進(jìn)一步增大時,火焰測量誤差為1.7%尾跡處的黃紅色火焰消失,轉(zhuǎn)變成短小藍(lán)色的純鈍體火焰.該藍(lán)色火焰出現(xiàn)在繞鈍體后回流區(qū)與自由流2流動損失交界的剪切處,主要由于繞流剪切強化了燃料與氧化劑的混合.當(dāng)v>6m/s時,實心鈍體產(chǎn)生熄火.這是實驗采用 Swema微壓差計( SwemaMan80,分辨由于繞流剪切層產(chǎn)生的高應(yīng)變率引起熄火.多孔介率0.1Pa測量流體經(jīng)過3種不同鈍體穩(wěn)定器后流體質(zhì)鈍體火焰(圖4(b)與實心鈍體火焰發(fā)展過程也類的壓降,以評估不同火焰穩(wěn)定器的流動損失.取壓位似,但火焰穩(wěn)定能力提高很多.當(dāng)v=5m/s時,才開置分別在鈍體上下表面15mm處.壓降隨流速分布始產(chǎn)生擴(kuò)散火焰的拾舉;當(dāng)va=8ms時,抬舉火焰依關(guān)系如圖3所示從圖中可見,與實心鈍體相比,相然比較穩(wěn)定,但開始向鈍體火焰轉(zhuǎn)變.多孔介質(zhì)鈍體同空氣伴流速度時多孔介質(zhì)火焰穩(wěn)定器能明顯降低尾跡中,由于燃料可以直接穿過多孔介質(zhì)鈍體,因而流體壓力損失.隨著伴流空氣速度的提高,多孔介質(zhì)其火焰與射流擴(kuò)散火焰特征類似.而實心鈍體火焰開火焰穩(wěn)定器減少壓力損失的優(yōu)勢更明顯.當(dāng)空氣速始產(chǎn)生抬舉時,是空心火焰.火焰根部環(huán)繞鈍體端面度達(dá)到8ms時,平均孔徑為1.27mm和0.32mm的四周,呈中空狀態(tài),因而火焰跳動、不穩(wěn)定,直至熄火多孔介質(zhì)穩(wěn)定器前后壓力差分別為79Pa和73.5Pa而實心鈍體的前后壓力差達(dá)到191Pa,分別為前者的24倍和2.6倍.多孔介質(zhì)平均孔徑從1.27mm變化到032mm時,由于測試的速度較小,壓降-速度特性并沒有明顯差異.但隨著速度變大,兩者差異有變大的趨勢.可見,在航空和火箭發(fā)動機等髙流速燃燒流場中如使用多孔介質(zhì)火焰穩(wěn)定器可顯著減少壓力損失180一實心鈍體速度/m·s)140(a)實心鈍體速度/(m·s)圖3冷態(tài)流場中不同鈍體前后壓力差3多孔介質(zhì)鈍體火焰實驗時,首先通過固定燃料速度(v=4.5m/s)改變空氣伴流(v=2~9m/s)觀測不同鈍體后火焰演I中國煤化工CNMHG鈍體變過程(圖4).實驗中,燃料出口位于鈍體下方L=圖4燃料速度為v=45m/s,不同空氣伴流速度火焰114燃。燒科學(xué)與技術(shù)第18卷第2期為了進(jìn)一步比較多孔介質(zhì)火焰穩(wěn)定器與實心鈍孔介質(zhì)回流區(qū)長度大約為0.8D~1.0D,小于實心鈍體穩(wěn)定器的火焰穩(wěn)定性,并評估多孔介質(zhì)孔密度對火體后回流區(qū)長度另外,多孔介質(zhì)鈍體具有滲透和產(chǎn)焰穩(wěn)定特性的影響,又引人了平均孔徑為1.27mm生回流區(qū)的雙重功能,但多孔介質(zhì)回流區(qū)在更下游位的多孔介質(zhì)鈍體進(jìn)行火焰穩(wěn)定實驗.通過給定空氣置.且隨著雷諾數(shù)增大,回流區(qū)更小,回流區(qū)向更下伴流速度(va=6.0ms)或給定燃料流速度(=游發(fā)展.實心鈍體回流強度大于多孔介質(zhì).實心鈍體1.2ms),觀測火焰熄火工況(表1)回流速度是來流速度的82%左右,而多孔介質(zhì)最大表1兩種情況下不同鈍體熄火極限值回流速度是來流速度的35%.雷諾數(shù)對實心鈍體后回流區(qū)影響較小,但對多孔介質(zhì)后回流區(qū)大小和回流才料F1.2強度影響較大.在雷諾數(shù)8000~13333范圍內(nèi),實實心鈍體≤31msv≥45ms平均孔徑為127mm的多孔介質(zhì)v≤16msv2≥5.3m/s心鈍體后回流區(qū)大小和回流強度基本不變;而多孔介平均孔徑為032mm的多孔介質(zhì)v≤0.9msw2≥8.1m/s質(zhì)鈍體隨著雷諾數(shù)的增大,回流區(qū)大小和強度都減弱.這說明,對于一定孔密度和厚度的多孔介質(zhì)鈍從表1的熄火極限數(shù)據(jù)可發(fā)現(xiàn)在相同空氣伴流體,來流速度增大時,其產(chǎn)生回流區(qū)的能力下降這速度時,實心鈍體需要更多的燃料才能實現(xiàn)火焰穩(wěn)里需要指出的是,由于實驗時,多孔介質(zhì)鈍體上游端定.當(dāng)空氣伴流速度v=6.0ms,實心鈍體需要燃料面有燃料噴管(直徑是5mm,因此,在xD=0處軸速度>3.1ms才能保障不熄火;平均孔徑為向速度近似等于零.如果沒有燃料管的阻擋作用,該0.32mm的多孔介質(zhì)鈍體只需要燃?xì)馑俣却笥?9m/s,就不熄火.在相同燃料速度時,實心鈍體需處軸向速度不會接近零通過流向平均速度沿軸線分布(圖5)可以發(fā)現(xiàn)要更小的空氣伴流速度實現(xiàn)穩(wěn)定燃燒.如當(dāng)燃料速多孔介質(zhì)和實心鈍體后流場結(jié)構(gòu)有明顯差異(圖度ⅵ=12ms時,實心鈍體在空氣伴流速度v=6).當(dāng)燃料噴管在鈍體上游時,對于實心鈍體,燃料45mS以上產(chǎn)生熄火,而平均孔徑為032mm的多需要繞過鈍體,在回流區(qū)與自由流邊界上進(jìn)行混孔介質(zhì)鈍體產(chǎn)生熄火的空氣伴流速度達(dá)到8.1m/s.合.從流場結(jié)構(gòu)測試結(jié)果發(fā)現(xiàn),自由流速度變化對回比較3種火焰穩(wěn)定器發(fā)現(xiàn),平均孔徑為0.32mm的最佳.可能平均孔徑為0.32mm的多孔介質(zhì)兼顧了通透性(有利于鈍體后燃料與氧化劑混合)和回流區(qū)特1000性,使得穩(wěn)定器后速度場、組分場更加適合燃燒,從而火焰穩(wěn)定性較強,熄火極限拓寬.因此,對多孔介質(zhì)火焰駐定特性硏究時,其孔密度是一個關(guān)鍵參數(shù)4鈍體尾跡冷態(tài)流場測試Re=10666Re=13333實心鈍體平均孔徑0.32mma平均孔徑0.32mm0平均孔徑0.32mm多孔介質(zhì)和實心鈍體火焰穩(wěn)定器火焰穩(wěn)定性能差異與其尾跡中燃料分布及鈍體尾跡流場結(jié)構(gòu)密不圖5軸向平均速度沿軸線分布可分.圖5給出軸向平均速度沿軸線分布.圖中,x是測點距離鈍體下游端面軸向距離,D是鈍體端面直徑;U是無鈍體時通道內(nèi)流體平均速度;雷諾數(shù)為基于長度尺度D和來流速度的值,即Re=-D.從圖5可以看出,實心鈍體和平均孔徑為0.32mm的多孔介質(zhì)鈍體后軸線上平均速度分布有很大不同.實心鈍體后軸向速度為負(fù),說明鈍體后是回流區(qū),其長度大約為14D;而多孔介質(zhì)鈍體后由于多孔介質(zhì)滲透性,其速度為正.由于多孔介質(zhì)鈍體的阻擋中國煤化工作用,大約在xD=1時才開始出現(xiàn)一個回流區(qū),回CNMHG流區(qū)大約在1.8D~20D處結(jié)束.這說明,一方面,多多扎把平后埸纖示意2012年4月劉明侯等:多孔介質(zhì)鈍體火焰穩(wěn)定性115流區(qū)大小影響不大(圖5),由于空氣與燃料混合處尾跡回流區(qū)域,導(dǎo)致火焰呈現(xiàn)很強的擴(kuò)散火焰特征(圖6虛線速度較大,混合時間較短;對于多孔介質(zhì)比較平均孔徑為0.32mm和1.27mm的多孔介質(zhì)鈍鈍體,燃料可以滲透到回流區(qū)上游,該處速度較低,體火焰發(fā)現(xiàn),當(dāng)L小于5cm時,孔密度小時火焰長混合時間較長,呈現(xiàn)局部預(yù)混燃燒特性.因此,多孔度略長.這是由于平均孔徑為1.27mm時孔徑較大介質(zhì)鈍體極大地改善了尾跡中燃料與空氣的混合,有當(dāng)L很小時,燃料在鈍體前來不及與空氣充分混合更適合燃燒的組分場.但由于回流區(qū)較小,且回流強通過滲透進(jìn)入鈍體尾跡區(qū)域,孔密度小的多孔介質(zhì)彌度降低,因此,該類穩(wěn)定器的關(guān)鍵是找到滲透特性和散作用較弱,導(dǎo)致火焰呈現(xiàn)更明顯擴(kuò)散火焰特征,火回流區(qū)產(chǎn)生特性的最佳平衡點焰長度更長.當(dāng)L大于5cm后,由于從燃料出口到鈍體之間的距離L足夠大,使得燃料和空氣混合較5燃料噴嘴與鈍體下表面的距離對火焰高度好,多孔介質(zhì)的滲透與彌散差異作用已處于次要的影響地位當(dāng)空氣伴流速度較大時(工況2,圖7中實線所L是燃料噴管出口到鈍體上游端面的距離.由于示),3個穩(wěn)定器性能差異較大.多孔介質(zhì)產(chǎn)生熄火的燃料速度和空氣伴流有速度差異,交界面存在剪L更大,且不熄火時火焰更長;伴流速度增大后,兩切.距離L愈大,燃料與空氣混合愈好.為了研究燃種孔密度的多孔介質(zhì)火焰高度較工況1有更明顯差料與空氣混合程度對鈍體火焰穩(wěn)定性的影響,研究中異,但產(chǎn)生熄火的L并沒有明顯差異.這說明當(dāng)燃料設(shè)計了兩種工況:工況1,va=3.0m/s,w=2.4ms與空氣混合較差時,孔密度影響火焰;當(dāng)燃料和氧化況2,v=60ms,=5ms.兩種工況燃料與伴流速劑混合較好時,多孔介質(zhì)火焰穩(wěn)定器的火焰差異較度比近似相等,旨在考察3種鈍體結(jié)構(gòu)在較低和較高小.這從另外角度說明多孔介質(zhì)的滲透與彌散性能空氣伴流速度下燃料噴口與鈍體上游端面之間距離改善了鈍體后燃料與氧化劑當(dāng)量比,從而提高擴(kuò)散火L對鈍體后火焰高度H的影響(H測量以鈍體下游端焰穩(wěn)定性面為基點).實驗結(jié)果如圖7所示,其中虛線和實線分別表示工況1和工況2的結(jié)果.當(dāng)火焰高度為06結(jié)論時,表示熄火(1)在堵塞比為44%、流體速度為8m/s時,實工況1心鈍體壓損是平均孔徑為0.32mm和1.27mm的多1.27m▲1.27mm孔介質(zhì)鈍體壓損的24和2.6倍;對于v=6.0m/s空0.32mm◆◆氣伴流速度,實心鈍體燃料流v≤<3.1ms時熄火,而50平均孔徑1.70mm和0.32mm多孔介質(zhì)則分別在v小于1.6m/s和0.9ms后才熄火.采用多孔介質(zhì)鈍體22可在大大降低流阻同時,拓寬火焰穩(wěn)定極限.20你@●(2)實心和多孔介質(zhì)鈍體流場結(jié)構(gòu)有較大差異.在本文研究的流動參數(shù)范圍內(nèi),實心鈍體回流區(qū)長度為1.4D,且緊貼鈍體,而多孔介質(zhì)回流區(qū)長度為0.8D~1.0D,出現(xiàn)在xD=1左右位置.實心鈍體和圖7鈍體火焰高度隨距離變化曲線多孔介質(zhì)回流速度分別為來流速度的82%和35%.可從圖7中可以看出,燃料噴管出口與穩(wěn)定器之間見,與實心鈍體尾跡相比,多孔介質(zhì)鈍體尾跡回流區(qū)距離L對火焰高度和穩(wěn)定性有較大影響.總體上看后移、且回流區(qū)較小,回流強度降低.隨著雷諾數(shù)增火焰高度H隨著L的增加而減小;當(dāng)空氣伴流速度加,多孔介質(zhì)回流區(qū)向下游移動,且回流速度下降較大(工況2)時,產(chǎn)生熄火的L變小(3)多孔介質(zhì)鈍體需要有合適的孔密度以達(dá)到當(dāng)空氣伴流速度較小時(工況1,圖7中虛線所滲透與回流區(qū)產(chǎn)生特性的最佳平衡.本文實驗中發(fā)示),多孔介質(zhì)鈍體后火焰明顯都高于實心鈍體后火現(xiàn),相同燃料速度時平均和徑為032mm多孔鈍體焰。這是由于多孔介質(zhì)具有較強的滲透與彌散作火焰穩(wěn)定器較中國煤化工伴流速度條件用.中心線附近燃料可以直接通過多孔介質(zhì)滲透到下穩(wěn)定燃燒CNMHG116燃燒科學(xué)與技術(shù)第18卷第2期(4)當(dāng)燃料噴口與鈍體之間距離L>5cm時[5] Ahmed S F, Balachandran R, Marchione T, et al多孔介質(zhì)鈍體火焰差異較小.這表明當(dāng)空氣與燃料Spark ignition of turbulent nonpremixed bluff-body混合較好時,多孔介質(zhì)鈍體火焰穩(wěn)定性優(yōu)勢會降低flames[J. Combustion and Flame, 2007, 151(1或消失.因此,對于擴(kuò)散燃燒或局部預(yù)混燃燒,多孔366-385介質(zhì)鈍體穩(wěn)定器具有更優(yōu)越的火焰穩(wěn)定性能.[6] Chaudhuri Swetaprovo, Cetegen Baki M. Responsedynamics of bluff-body stabilized參考文獻(xiàn)bulent flames with spatial mixture gradients [J]. Combus1]程秋芳.一種引燃式組合火焰穩(wěn)定器[J.航空動力學(xué)ion and Flame,2009,l56(3):706-720.報,1991,6(3):259-262[7] Esquiva-Dano I, Escudie D. A way of consideringCheng Qiufang. Design and experimental study of ainfluence of the bluff-body geometry on the nonpremixedcombined pilot flame holder [J]. Journal of Aerospaceflame stabilization process [J]. Combustion and FlamePower,1991,6(3):259-262 (in Chine2005,142(3):2993022]楊茂林,全中,白興艷,等.尾緣吹氣式火焰穩(wěn)定[8]徐侃,劉明侯,姜海,等.應(yīng)用于熱光伏系統(tǒng)中器試驗研究[J.航空動力學(xué)報,1998,13(2):185的多孔介質(zhì)燃燒器[J.工程熱物理學(xué)報,2009,0(5):887-889Yang Maolin, Quan Zhong, Bai Xingyan, et al. ExXu Kan, Liu Minghou, Jiang Hai, et al. 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