第24卷第1期太陽能學(xué)報Vol.24,No.12003年2HACTA FENERGIAE SOLARIS SINICAFeb. ,2003文章編號:0254 0962003)01 0074.06生物質(zhì)中熱值氣化技術(shù)中試實驗張曉東,周勁松,駱仲泱,王鐵柱,許明,岑可法(能源潔凈利用與環(huán)境L積教育部重點實驗室,浙江大學(xué)熱能上程研究所,杭州31002)摘妻:利用浙江大學(xué)熱能工程研究所開發(fā)的 -種新型生物質(zhì)熱解氣化中試實驗臺研究了帽稈熱解過程。通過對熱解氣組分和熱值等的分析,研究熱解溫度、抽氣方式箏因索對熱解氣和熱解過程的影響。針對目前有關(guān)楣稈熱解氣中焦油的研究數(shù)據(jù)較少的情況,實驗中采用白云石為催化朗,在固定床反應(yīng)器上對熱解氣中焦油的催化裂解進(jìn)行了研究,焦油縮減效率可達(dá)80~-90%,并提高了熱解氣品質(zhì)。關(guān)鍵詞:生物質(zhì);氣化;中熱值;焦油;催化裂解中圈分類號:TK6文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A發(fā)生干餾裂解，以產(chǎn)生較為潔凈的中熱值熱解氣。0引言同時,將氣化和燃燒過程有機(jī)結(jié)合,采用內(nèi)加熱方式由于能源利用與環(huán)境保護(hù)等方面的原因,生物提升氣化爐溫度,而不需要額外的加熱設(shè)備,使系統(tǒng)質(zhì)能源利用技術(shù)已成為目前研究的熱點。我國生物得以簡化。質(zhì)資源豐富,在廣大的農(nóng)村地區(qū),每年產(chǎn)生大量的各熱解氣中的焦油對于氣化系統(tǒng)和用氣設(shè)備的運種農(nóng)林廢棄物,僅農(nóng)作物秸稈年產(chǎn)量就達(dá)6億多噸行都有著非常不利的影響,其含量是評價熱解氣質(zhì)(其中稻麥稈2.5億噸)川。合理開發(fā)利用生物質(zhì)能量的一個重要指標(biāo)。目前常見的通過水洗、物理吸這一清潔可再生能源,改變傳統(tǒng)的能源生產(chǎn)和消費附和過濾等物理方式脫除焦油的方法難以滿足民用方式,具有重要的經(jīng)濟(jì)和社會意義。和工業(yè)應(yīng)用中對熱解氣焦油含量的較高要求,而且生物質(zhì)熱解氣化技術(shù)屬于生物質(zhì)化學(xué)轉(zhuǎn)換技術(shù)還存在著含焦油的廢水、廢渣等難以處理的問題。的一種,一般為使生物質(zhì)物料中的有機(jī)物質(zhì)等發(fā)生針對目前有關(guān)稻稈熱觶氣中焦油的研究數(shù)據(jù)較少的熱分解,析出揮發(fā)性物質(zhì)(常溫下為液態(tài)或氣態(tài)),并情況,實驗中采用催化裂解方法,對熱解氣中焦油縮形成固態(tài)的半焦或焦炭(2,3]。不同的熱解氣化工減進(jìn)行了研究,并取得了一些具有指導(dǎo)意義的結(jié)果。藝,采用不同的裝置與技術(shù)路線,所獲得的熱解產(chǎn)品1實驗裝置與方法中固、液、氣三者的比例有很大差別3.41。目前,國內(nèi)在該方面的研究主要有中科院廣州能源所的上吸實驗采用的生物質(zhì)中熱值氣化中試系統(tǒng)的主體式和循環(huán)流化床氣化、山東省能源所的空氣氣化大部分布置如圖1所示。整個系統(tǒng)包括氣化爐與燃燒連環(huán)科院的中溫氣化裂解、中國農(nóng)業(yè)機(jī)械化科學(xué)研加熱系統(tǒng)、煤氣冷凝與凈化、物料切割輸運、運行監(jiān)究院等的技術(shù)。針對現(xiàn)有秸稈氣化技術(shù)普遍存在的測與控制及煤氣儲存與輸配系統(tǒng)等。熱觶氣熱值偏低、對稻草等軟秸桿適應(yīng)性不強(qiáng)等缺1.1實驗原料點,浙江大學(xué)熱能工程研究所開發(fā)出一種新型中熱采用我國南方農(nóng)村較為常見的稻稈作為熱解物值熱解氣化技術(shù),并建立了針對100戶村級規(guī)模應(yīng)料,其成分分析見表1。用的中試實驗臺。采用固定床反應(yīng)器使稻稈等物料1.2氣化爐主體機(jī)構(gòu)收稿日期:2001-12-12基金項目:國家杰出青年基金資助項目(50025618)1期張曉東等:生物質(zhì)中熱值氣化技術(shù)中試實驗75化2氣化爐冷凝器J執(zhí)行機(jī)構(gòu)一田煤4風(fēng)機(jī)L排灰圖1生物質(zhì)中熱值氣化中試系統(tǒng)布置圖Fig.1 Sketch map of the pilot scale biomass gasification system for medium calorific gas褰1稠稈分析數(shù)據(jù)Table 1 Analysis data of rice straw元素分析工業(yè)分析C/%H/%OF/%N/%S/%Fe'/%A'/%V/%M:/%QAkJ.kg36.44. 1032.570.46 .0.116.08.6661.3413.9114.675A向爐內(nèi)鼓入空氣,使半焦于內(nèi)膛燃燒，迅速提升爐(隨轉(zhuǎn)90CW. 放大)溫，使熱解段溫度達(dá)到物料熱解所需溫度水平。然后,將物料從料斗加入氣化爐,并有部分物料儲于料斗中。開啟煤氣風(fēng)機(jī),將氣化爐密封,使物料在隔絕空氣情況下熱解。熱解過程主要在溫度較高的熱解段進(jìn)行。熱解產(chǎn)生的半焦堆積密度遠(yuǎn)大于稻稈堆積密度,故隨著熱解的進(jìn)行,下部物料熱解完畢,即有上部物料落至熱解段繼續(xù)熱解,保證整個熱解過程的連續(xù)進(jìn)行。熱解過程中，如下部半焦較多,可將部分半焦下放至半焦箱。氣化過程中,對爐內(nèi)壓力情1.料斗2. 煙道(內(nèi)為填料) 3. 氣化爐爐膛況進(jìn)行連續(xù)監(jiān)測,并通過煤氣風(fēng)機(jī)調(diào)整抽氣流量,以4.耐火材料及保溫層5.刮板軸 6.半焦箱保持爐內(nèi)的微正壓狀態(tài)。圖2氣化爐結(jié)構(gòu)簡圖從氣化妒抽出的熱解氣經(jīng)冷凝器將粗煤氣中的Fig.2 Structure of the gasier氣化爐系多層磚砌結(jié)構(gòu),氣化爐內(nèi)膛尺寸1600液態(tài)產(chǎn)物特別是大部分焦油冷凝下來,之后再經(jīng)過x400mm,由高鋁磚砌起的內(nèi)壁面圍成,起到蓄熱裝有半焦的兩級過濾器,除掉剩余焦油,最終得到的作用。內(nèi)膛最下段,即圖中的A、B層為熱解主體.干凈煤氣輸人儲氣柜待用。段,溫度一般應(yīng)在800C以上。根據(jù)對稻稈熱解溫1.4抽氣方式度與熱解產(chǎn)物和熱解效率關(guān)系的實驗研究,該溫度為比較不同抽氣方式對熱解過程的影響，實驗水平上具有較好熱解效果[5.6。氣化爐上部溫度較中采用氣化爐頂部抽氣、中心抽氣、熱解氣再循環(huán)三低，可起到烘干及預(yù)熱物料作用。內(nèi)壁外側(cè)為煙道種方式。頂部抽氣方式,熱解氣氣流方向與物料流和保溫層,燃燒時產(chǎn)生的煙氣從煙道中經(jīng)過,以加熱動方向相反,可利用高溫?zé)峤鈿鈱ι形捶磻?yīng)的上部內(nèi)壁。氣化爐頂部為料斗;下部為半焦箱,用于存放物料進(jìn)行預(yù)熱,系統(tǒng)熱損失臧少,同時初步除去粗煤并冷卻氣化爐排出的半焦灰。在氣化爐爐膛內(nèi)部和氣中的焦油。在氣化爐內(nèi)膛中下部裝設(shè)中心抽氣爐壁上布置有多個溫度測點,以監(jiān)測整個反應(yīng)器內(nèi)管,用于中心抽氣方式。實驗證明該方式有利于加溫度分布情況,并指示氣化爐的運行狀態(tài)。強(qiáng)氣化爐內(nèi)部傳熱、傳質(zhì)效果,迅速提升爐內(nèi)中心物1.3實驗基本過程料溫度,加快熱解進(jìn)行。熱解氣再循環(huán)方式中,從氣利用熱解產(chǎn)生的半焦作為燃料,從氣化爐爐頂化爐 上部抽出的熱解氣通過煙道被再次循環(huán)送人氣76太陽能24卷化爐,利用再加熱的循環(huán)煤氣迅速提升中心位置物油和熱解氣取樣點,用于催化裂解反應(yīng)前后焦油和料溫度并提高系統(tǒng)產(chǎn)氣速度。熱解氣的取樣分析。焦油取樣采用冷捕捉方法(C.T.),并于等速取樣狀態(tài)下進(jìn)行;所得焦油樣品采用30宣重度分析法測定熱解氣中焦油總含量[7.8]。熱解氣取樣與焦油取樣同步進(jìn)行。2實驗結(jié)果及分析2.1熱解氣分析頂部抽氣方式下,每次實驗開始后1.5h管道中三!熱解氣取樣的分析結(jié)果見表2。熱解氣再循環(huán)和中心抽氣方式下所得結(jié)果與之相近。從樣品分析可看恒出,所產(chǎn)熱解氣中,H2組分占熱解氣總體積的12一1.熱解氣進(jìn)口2.閥門 3.溫度 、壓力監(jiān)測23%;CO占12~ 20%;CH4占8~ 13%;C2H2與4.均流板5.電熱絲 6.個化劑 7.絕熱層CH4占2-6%左右;可燃物總含量占40%以上。8.熱解氣出口9. 熱解氣取樣點10. 焦油取樣點11.溫控儀12.電加熱器 13.擋板 14.推渣[熱解氣熱值為7900~ 12300kJ/m' ,遠(yuǎn)高于目前一般圖3催化裂解反應(yīng)器結(jié)構(gòu)圈固定床空氣氣化工藝煤氣的熱值,能夠滿足用戶對Fig.3 Structure of catalyie cracker of tar較高煤氣熱值的要求。1.5焦油催化裂解裝置在儲氣柜之前對熱解氣中焦油進(jìn)行取樣分析的在氣化爐熱解氣出口裝設(shè)固定床形式的焦油催結(jié)果顯示,熱解氣中焦油含量一般為35 ~ 50mg/化裂解反應(yīng)器,在600~900C溫度范圍內(nèi)研究了白m3 ,符合農(nóng)業(yè)部NY/T443-2001標(biāo)準(zhǔn)要求。原因是云石催化劑對于熱解氣中焦油裂解和熱解氣組分變系統(tǒng)中采用了較高的熱解溫度,使部分焦油在氣化化的影響。催化裂解反應(yīng)器的基本結(jié)構(gòu)如圖3所爐內(nèi)重新裂解轉(zhuǎn)化為氣體。水洗冷凝器和二級過濾示。催化裂解反應(yīng)器的進(jìn)口和出口位置均布置了焦器等的采用也使焦油含量大為降低。囊2熱解氣樣晶分析敷據(jù)Table2 Anlysis deta of some gas samples工No.1No.2No.3No.4No.5No.6熱解溫度心640660750790875H2/%12. 603812. 795214.526814.42117.483519.63522.. 3592C0/%13.851814.002115.965717. 856218. 159318.69319.3314CH/%8.42319. 105810.545212.079512.48312.038111.97731.38741.45581. 95622.72142.8492.48372. 29241.31461.27562.1682.54322. 93612.6572.171602/%0.87651. 16010.7830.63710.58890.64130. 8695N2/%20.379220.756116.95216.027212.536611.65769.3996CO2/941.163639.449337.103133.714432.963632. 194231.599LHVAJ/m’7841.68147.39934.211377.31222112016.612009.4注:表中溫度數(shù)據(jù)皆為氣化爐熱觶毆爐璧灩度;LHV為低位熱值。2.2 熱解渥度對熱解氣組分與熱值的影響應(yīng)(見反應(yīng)式1.2.3、4)面產(chǎn)生大量CO和H2,并減圖4給出了稻稈熱解氣組分隨熱解溫度變化的少了CO2。CH、CnHm(包括CH2、C2H4等)含量規(guī)律。600到900C范圍內(nèi),隨溫度的升高,H2含量在600七~800C范圍內(nèi)隨著溫度升高而增加,但過從13%到22%,00含量從14%到19%平穩(wěn)上升，了800C以后再升高溫度,含量反而下降。這可能其原因為物料中揮發(fā)分的析出和焦油的二次分解以與高溫下 CH4 CH2、C2H等的進(jìn)- 步分解有關(guān)(見及炭、水蒸氣、反應(yīng)過程中產(chǎn)生的CO2之間發(fā)生反反應(yīng)式5.6)。這樣,熱解氣中的可燃物含鼂始終處張曉東等:生物質(zhì)中熱值氣化技術(shù)中試實驗771期于上升趨勢,從38%到58%左右，而CO2和N2含應(yīng)，見式5.6),得到加強(qiáng)，而其生成反應(yīng)(屬于放熱反應(yīng)，見式7)減弱。分解成為占優(yōu)勢的反應(yīng)，雖然量始終下降。CO.H2等繼續(xù)增加,但由于碳?xì)浠衔飳嶂地暙I(xiàn)較大,所以出現(xiàn)熱解氣熱值增長緩慢,甚至下降的情s況。第2C+ 2H2二>CH4 + 87578. 3kJ/kmol(7)2.3 系統(tǒng)產(chǎn)氣率和產(chǎn)氣速度- _爐物料(300kg左右)熱解完畢,簡4h左右，產(chǎn)生約100m3的熱解氣。稻稈熱解氣產(chǎn)率約0.33800 850 900熱解溫度/心m2/kg稻稈,產(chǎn)氣速度可達(dá)20m?/h以上。圖4熱解氣組分隨熱解溫度變化百70士累計流量Fig.4 The relationship between gas餐60+解時流量contents and pyrolysis temperatureTar-→C+C.Hm + CO+ H2+CO2(1)40 AC+0O2一=2CO- 162219. 7kJ/kmol2)C+H2O= CO+ H2 - 118350. 6kJ/kmol (3)票20 |CO+ H20- =H + CO2(4)1005” 1.0192.0253.0 3.5CH4→C+ 2H2(5)時間用C2H,→CH4+C(6)圖6產(chǎn)氣流量隨時間的變化13000Fig.6 Change of gas flow rate with time2000 E圖6是熱解氣再循環(huán)方式下,熱解氣瞬時流量冒1000文1000和累計流量隨時間的變化曲線。可以看出，開始階軍; 9000段,產(chǎn)氣流量在較短時間間隔內(nèi)呈明顯的尖峰狀,說8000明揮發(fā)分的析出相當(dāng)迅速，此時應(yīng)是大量纖維素迅a;700600速分解的時間。此后產(chǎn)氣速度降低,在一段時間內(nèi)流量大致穩(wěn)定在20m3/h左右。這是由于氣化爐中心位置物料的溫度升高需要一段時間,熱解是--個圖5熱解氣熱值隨溫度變化相對緩慢的過程。因此強(qiáng)化氣化爐內(nèi)部的傳熱情況Fig.5 The relationship between gas calorie是提高系統(tǒng)產(chǎn)氣速度的一種切實可行的方法。在熱and gasification temperature解氣流量較小時,將部分爐內(nèi)半焦下放到半焦箱內(nèi)熱解氣熱值隨溫度升高的變化規(guī)律示于圖5。以使上層未裂解的稻稈下落到熱解區(qū)進(jìn)行反應(yīng)。這在650~800范園內(nèi),熱解氣熱值隨溫度升高而近可以解釋后段運行中，瞬時流量呈不規(guī)則的波動變似以線性規(guī)律升高,但800C之后,熱值增加的趨勢化。整個過程在約3h之內(nèi)產(chǎn)生了75m3熱解氣,平顯著減慢,甚至有下降的情況。700C左右,一次熱均產(chǎn)氣速度為25m'/h。解產(chǎn)物中的焦油發(fā)生二次分解(包括裂解、縮合,脫2.4抽氣方式對產(chǎn) 氣宰和產(chǎn)氣速度的影響氫,氫化和橋鍵分解等過程),H2、CO增加,并伴有在一個實驗工況中研究了三種抽氣方式下的熱較多CH4、CH等碳?xì)浠衔锛坝坞x碳產(chǎn)生(見式解氣流量隨時間的變化規(guī)律，見圖7。在熱解過程1),使得熱值進(jìn)一步升高。在溫度提高到800C以開始階段采用頂部抽氣,從0.2h開始。熱解氣流率上,焦油的二次反應(yīng)程度減弱，反應(yīng)過程中存在的從剛開始的30m3/h迅速下降到13m'/h,其原因是CH和一些輕質(zhì)碳?xì)浠衔锏姆纸夥磻?yīng)(屬吸熱反氣化開始階段，隨著揮發(fā)分的析出,熱解過程進(jìn)行的太陽能學(xué)損24卷非常迅速,熱解氣產(chǎn)量比較大。然后,揮發(fā)分析出過熱解氣再循環(huán),但熱解氣再循環(huán)條件下出現(xiàn)最大平程減弱，且由于爐內(nèi)傳熱緩慢,中心位置物料溫度較均產(chǎn)氣速度,其次為中心抽氣,最后為頂部抽氣。因低,所以熱解氣析出量減少。試驗開始約1. 25h之此,采用熱解氣再循環(huán)方式有利于提高產(chǎn)氣速度。后,隨著氣化爐中心位置物料溫度的升高達(dá)到熱解表3三種抽氣方式下平均產(chǎn)氣流量比較溫度水平,熱解氣產(chǎn)出速度又有增長,但是增長趨勢Table 3 Comparison of average gas flow rate比較平緩。實驗進(jìn)行到1. 95h,抽氣方式切換為中under three different modes心抽氣方式。熱解氣產(chǎn)氣速度出現(xiàn)明顯較為穩(wěn)定的平均流率升高，熱解氣瞬時流量最高曾達(dá)32m3/h。分析原抽氣方式運行時間/h產(chǎn)氣量/m3/m'h" 1因,中心抽氣方式改善了爐內(nèi)的傳熱、傳質(zhì),使從氣頂部抽氣1.7524.0013.70化爐邊壁到中心的傳熱得以強(qiáng)化,這樣氣化爐橫截中心抽氣1.5533.3021.50面上物料都處于較高的溫度水平,所以物料的熱解熱鯝氣再循環(huán)1.2730.7024. 17速度得到提高。試驗進(jìn)行到3. Sh左右時,爐內(nèi)物料2.5焦油 的催化裂解大部分已經(jīng)完成熱解,產(chǎn)氣速度將下降。此時切換.裹4不同催化裂解溫度下熱解氣中焦油含的變化到熱解氣再循環(huán)方式,熱解氣流率雖呈下降趨勢,但Table4 Change of tar content in the gas under是卜降速度比較小.所以平均的產(chǎn)氣速度仍比較高。different cracking temperature熱解氣再循環(huán)方式有助于強(qiáng)化氣化爐內(nèi)的傳熱,使裂解溫度/心熱解氣中集油含量/8"m-3縮臧效率/%得物料能夠熱解完全,因而所得熱解氣也可達(dá)到最反應(yīng)前反應(yīng)后2064.910312. 032381.5大量。該過程中出現(xiàn)了幾次波動,可能與將部分半66081.491113. 853583.0.焦下放到半焦箱中的操作有關(guān)。0088. 690819.9534075074.370410.955685.3o百十緊計能量3061. 10605. 128591.66∞←瞬時流量7071。42077.896388.9自50表4中示出氣化爐頂部抽氣方式、熱解溫度量40850C條件下,以白云石為催化劑,在不同裂解溫度820下所獲得的焦油縮減效果?？梢?焦油含量縮減效率一般在80%~90%之間。據(jù)有關(guān)學(xué)者的研究,催005L013202.5頂部拍氣時間m熱解氣再循環(huán)化劑的存在對焦油組分π電子云的穩(wěn)定性產(chǎn)生了很大影響,降低了其裂解反應(yīng)的活化能。白云石中圖7抽氣方式切換條件下熱解氣流量隨時間的變化MgO和CaO形成一種復(fù)雜的絡(luò)合物,高溫下其活Fig.7 Change of gas flow rate with性區(qū)對于焦油分子的縮減影響更為顯著19.10。隨time under dfleret modes裂解溫度的升高,焦油縮臧效率有升高趨勢。這與表3對三種抽氣方式下平均產(chǎn)氣速度進(jìn)行了對高溫下熱裂解反應(yīng)的加強(qiáng)、催化劑表面積碳現(xiàn)象的比。雖然運行過程是先頂部抽氣、再中心抽氣,最后臧弱以及催化劑活性的增強(qiáng)有關(guān)。袤5催化裂解反應(yīng)前后熱解氣組分和熱值的比較TableS Comparison of gas contents and caorie before and after the catalyic ecracking reaction項目H2/%00/%CH/%C.H/%92/%CO2/%N2/% LHVAJ.m19. 57418.52212.8214.0830. 86932. 85911.2781164520.34819.36713.6854.1450.49030.85711.10812188表5對830C催化裂解溫度下催化裂解反應(yīng)前熱值升高4. 66%?？梢?催化裂解反應(yīng)在減少熱解后熱解氣組分和熱值進(jìn)行了比較。催化裂解之后，氣中焦油含量、減輕焦 油對氣化系統(tǒng)和用氣設(shè)備危熱解氣中H、CO、CH的含量有明顯升高,熱解氣害的同時 ,還可改善熱解氣品質(zhì)。對于焦油催化裂1期張曉東等:生物質(zhì)中熱值氣化技術(shù)中試實驗79解需要進(jìn)一步的實驗研究。[J]. Applied Calysis A:General, 1994, 116: 5- -47.[3]Maschio G, et al. Pyrolysis, a prornising route for biomass3結(jié)論utliation[J]. Biomnass Technology, 1992, 42: 219-稻稈熱解氣化，所產(chǎn)熱解氣熱值7900 ~4] Scott DS, Piskorz J. The flash pyrolysis of aspen-poplar12300kJ/m',可燃物含量占總體積的40%以上，達(dá)wood[J]. Can Jour Chen Eng, 1982, 60: 666- -674到中熱值要求。熱解氣較為潔凈,焦油含量一般在[5] 陳冠益、生物質(zhì)熱解實驗與機(jī)理研究[D].浙江大學(xué)35~ 50mg/m3范圍內(nèi)。熱解氣中可燃物含量隨熱博士學(xué)位論文，1998: 54- -70.解溫度升高而始終上升,熱解氣熱值在650~800C[6] Reajeswara T Rao, Atul Sharna. Pyrolysis rates of熱解溫度范圍內(nèi)隨溫度升高而近似以線性規(guī)律升biomass materials[J]. Energy, 1998, 23(11): 973-高。)78.熱解氣產(chǎn)率可達(dá)0. 33m2/kg稻稈,產(chǎn)氣速度可[7] Pekka Simell, Pekka Stahlberg, Esa Kurkela, et al. Pro-達(dá)20m2/h以上。抽氣方式對于產(chǎn)氣速度有一定影visional protocol for the sampling and analysis of tar and響,熱解氣再循環(huán)方式下平均產(chǎn)氣速度高于中心抽particulates in the gas from arge- scale biomass gasifiers.氣和頂部抽氣。Version 1998[J]. Biomass and Bioenergy, 2000, 18(1):19-38以白云石為催化劑，焦油含量縮減效率可達(dá)80~ 90% ,催化裂解反應(yīng)可顯著減少熱解氣中熊油含[8] Nader Padban, Wang Wuyin, Ye Zhicheng, et al. Tarformation in pressurized bed air gasification ol woody量,并可改善熱解氣品質(zhì)。binmass[J]. Energy & Fuels, 2000, 14(3): 603- -611.[參考文獻(xiàn)][9] Zhu Tingyu, Zhang Shouyu, Huang Jiejie, et al. Effectof calcium oxide on pyrolysis of coal in a fluidized bed[J].[1]顧樹華段茂盛，中國生鈞質(zhì)資源概況及其能源利用Fuel Processing Technology, 2000, 64: 271- -284.[A].小型生物質(zhì)發(fā)電技術(shù)研討會[C],吉林長春，[10] Pekka A. Simell, J B- son Bredenberg. Catalytic pu-rificationof tarry fuel gas[J]. Fuel, 1990, 69(10);2] Bridgwater A v. Catalysis in thermal biomnass conversion1219-1225.EXPERIMENTS OF BIOMASS GASIFICATION FOR MEDIUMCALORIFIC GAS ON A PILOT SCALE GASIFIERZhang Xiaodong, Zhou Jinsong, Luo Zhongyang, Wang Tiezhu, Xu Ming, Cen KefaInstine for Thermal Pouer Enginering，Zhejang Unioeriy, Hangzhou 310027, China)Abstract:Some results of thermal pyrolysis of rice straw are included in this paper. Biomass gasification technol-ogy to produce medium calorific gas”was developed by ITPE. The pyrolysis temperature and operation mode ofthe system on the product gas and the overall process of pyrolysis were investigated through the analysis of thecontent and calorie of the product gas. Using dolomite as the catalyst, the catalytic cracking of tar in the gas wasperformed on the fixed-bed reactor. The reduction eficiency of the tar content after catalytie cracking reactioncan up to 80% ~ 90% and the quality of the gas would be improved.Keywords:biomass; gasification; medium calorie; tar; catalytic craking聯(lián)系人E - mail:cfb08@ zju. edu.cn